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事故调查复习
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你可能喜欢化工压力容器的破裂形式与预防
作者：安全管理网　来源：安全管理网　点击：
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压力容器的破裂事故可能造成严重的后果，要防止压力容器发生这类事故，必须了解它的破坏机理。根据压力容器的破裂特点，可将压力容器的破裂形式分为韧性破裂、脆性破裂、疲劳破裂、腐蚀破裂和蠕变破裂等。
一、韧性破坏
韧性破坏系指承压特种设备器壁承受过高的应力达到了器壁材料的强度极限，而发生断裂破坏。这种破坏形式称为韧性破坏。
1、韧性破坏的特征
1）器壁有明显的塑性变形
由于容器筒体器壁受力时，其环向应力比轴向应力大1倍，所以，明显的塑性变形主要表现在承压特种设备直径增大、壁厚减薄，而轴向增长较小，从而产生“腰鼓形”变形。当容器发生韧性破坏时，圆周长的最大增长率和容积变形率达10％~20％。
2）韧性破坏的断口为切断型撕裂，一般呈暗灰色纤维状，断口不平齐，且与主应力方向成45°交角。韧性破坏时不产生碎片。
3）韧性破坏时的爆破压力接近理论爆破压力爆破口的大小随承压特种设备破坏时膨胀能量大小而异，释放的能量越大，爆破口越大。
4）韧性破坏时，承压特种设备器壁的应力值很高。
5）断口的电镜分析
断口的微观形貌为韧窝花样，韧窝的实质就是一些大小不等的圆形、椭圆形凹坑，是材料微区塑性变形后在异相点处形成空洞、长大聚集、互相连接并最后导致断裂的痕迹。宏观形貌是显微窝坑的概貌。韧窝几乎都为金相中的二次相界面、非金属夹杂物、位错堆积区或晶界处等，因此非金属夹杂物愈多，愈易形成显微空洞和韧窝。
2、发生韧性破坏的原因
承压特种设备的韧性破坏只有在器壁整个截面上材料都处于屈服状态下才会发生，所以，发生韧性破坏的主要原因：(1)盛装液化气体的压力容器充装过量。(2)使用中的压力容器超温超压运行。(3)压力容器壳体选材不当。(4)压力容器安装不符合安全要求。(5)维护保养不当。
3、韧性破坏的预防
在设计制造压力容器时，要选用有足够强度和厚度的材料，以保证承压特种设备在规定的工作压力下安全使用。
压力容器应按核定的工艺参数运行，安全附件应安装齐全、正确，并保证灵敏可靠。使用中加强巡回检查，严格按照工艺参数进行操作，严禁压力容器超温、超压、超负荷运行，防止过量充装。
加强维护保养工作，采取有效措施防止腐蚀性介质及大气对承压特种设备的腐蚀，若发现承压特种设备器壁被严重腐蚀以致变薄或运行中器壁产生明显塑性变形时，应立即停止使用。
二、脆性破裂
并不是所有的压力容器械在破裂时都经过显著的塑性变形， 有些容器在破裂后经检查并没有发现可见的塑性变形现象， 而且器壁的平均应力远低于材料的强度极限。这种破裂现象和脆性材料的破裂相似故称为脆性破裂， 有时也称为低应力破裂。
1、脆性破裂特征
压力容器发生脆性破裂时， 在破裂形状、 断口形式等方面都具有一些与韧性破裂正好相反的特征：
(1)容器器壁几乎没有塑性变形；(2)在应力低于材料的屈服强度时破坏；(3)容器常常裂成碎块；(4)断口呈金属光泽的结晶状，平直；(5)在温度较低的情况下发生；(6)破坏前无预兆，危害性大，难以预防。
2、产生脆性破坏的原因
产生脆性破坏的原因主要是材料的韧性差，特别是在低温时下降很快。此外承压部件存在缺陷时，在此区域应力增强，易产生应力集中。
3、脆性破裂的预防
防止压力容器产生脆性破裂最基本的措施是减少或消除构件的缺陷， 要求材料具有很好的韧性。设计时选用在低温下仍保持较好韧性的材料；并注意设计的结构合理， 在制造时采取严格的工艺措施减小应力集中； 在使用中加强检验， 及早发现并消除缺陷。
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口腔材料问答题整理
1．金属的防腐蚀问题可以从哪几个方面考虑？
答：（1）使合金的组织结构均匀
（2）避免不同金属的接触
（3）经冷加工后的应力需要通过热处理减小或消除
（4）修复体的表面保持光洁无缺陷
（5）金属内加入某些抗腐蚀元素等。
2. 复合树脂的基本组成及作用？
答：1、树脂基质. 赋予可塑性、固化特性和强度。
2、无机填料. 增加强度和耐磨性。
3、引发体系. 引发单体聚合固化。
4、阻聚剂. 保证有效试用期。
5、着色剂. 赋予天然牙色泽。
3. 理想的印模材料应具备的性能。
1．良好的生物安全性
2．良好的流动性、弹性、可塑性
3．适当的凝固时间
4．准确性和形稳性
5．与模型材料不发生化学变化
7．操作简便，价格低廉，良好的储存稳定性，容易推广应用。
4. 金属烤瓷材料与金属的结合形式有哪些？
1、机械结合系指金属表面进行粗化后(喷砂、腐蚀)形成凹凸不平的表层扩大了接触面积，使金属烤瓷粉在熔融烧成后起到机械嵌合作用，但其作用是比较小的
2、物理结合主要系指两者之间的范德华力，即分子间的吸引力。这种结合作用也很小，只有在两者表面呈高清洁和高光滑的状态时，才能充分发挥其作用
3、压力结合系指当烤瓷的热胀系数略小于烤瓷合金时，因烤瓷耐受压缩力大于牵张力，这样，当烧结温度降到室温时产生压缩效应而增强了烤瓷材料与金属之间的结合。
4、化学结合系指金属烤瓷合金表面氧化层与金属烤瓷材料中的氧化物和非晶质玻璃界面发生的化学反应，通过金属键、离子键、共价键等化学键所形成的结合、金属烤瓷合金表面氧化对形成良好的结合是很重要的。
金属烤瓷材料与金属结合的匹配，主要涉及到两者的热胀系数、金属炜瓷材料的烧结温度与金属熔点的关系、金属烤瓷材料与金属结合界面的润湿状态等三方面的影响。
1．简述金属烤瓷材料与金属结合的匹配。
主要受两者的热胀系数 金属烤瓷烧结温度与金属熔点的关系及两者结合界面的润湿状态三方面的影响。
1.热胀系数问题热胀系数在金瓷匹配的三个影响因素中占主要地位。由于底层金属与烤瓷的热胀系数不一致，在烧结冷却过程中，:烤瓷很容易产生龟裂和剥脱烤瓷的热胀系数大于金属的热胀系数，在烧结冷却过程中，烤瓷产生拉应力，而金属产生压应力，此时在烤瓷层产生龟裂、破碎。若烤瓷的热胀系数小于金属热胀系数，在烧结冷却过程中，烤瓷产生压应力，而金属产生拉应力，此时，两者界面的烤瓷侧产生裂隙，导致烤瓷层剥脱。当两者的热胀系数接近或相同时，界面稳定;结合良好，但实际上这种状态往往难以达到。所以，在一般情况下，烤瓷的热胀系数应稍稍小于金属的热胀系数为宜。两者之差在((0-0. 5) X 10-6 /℃的范围内就最为理想。此时，烤瓷与金属两者的结合仍能保持稳定。
2.金属烤瓷材料的烧结温度与金属熔点的关系:由于金属烤瓷材料是烧结熔附于金属冠核表面，显然，要求烤瓷材料的烧结温度低于金属的熔点。这样，烤瓷材料熔融后，才能牢固地 熔附在金属表面上。烧结冷却时，烤瓷不易产生龟裂，金属也不易产生变形。反之，金属烤瓷材料的烧结温度高于金属的熔点，则不能使用。
3.金属烤瓷材料与金属结合界面的润湿间题为了使熔融后的烤瓷材料育属形成良好的结合，烤瓷与金属的结合界面必须保持良好的润湿状态，这样，就要求金属表面极度清洁和光滑，要求烤瓷熔融时具有很好的流动性。另外，也可加人微量的非贵金属元素，改善金属的表面能，获得良好的润湿界面，使熔瓷牢固地熔附在金属表面上，从而达到两者的良好结合。
2. 琼脂印模材料的组成。
琼脂印模材料采用凝胶状态的琼脂，加入填料：硼酸盐，硅藻土、二氧化硅、蜡粉等惰性材料；减缓剂：硼酸盐；增塑剂：甘油；消毒防腐剂：麝香草酚。
3．理想根充材料应具备的性能？
1.不刺激根尖周组织；
2.在凝固前应具有良好的流动性，凝固过程中体积不收缩，凝固后与根管壁无间隙；
3.具有X线阻射性，便于检查是否充填完满；
4.操作简便，能以简单方法将根管充填完满，必要时能从根管里取出；
5.能长期保存在根管中而不被吸收； 6.不使牙体变色。
3、影响银汞合金蠕变的因素有哪些？
1.银汞合金的结构：在低铜银汞合金中，r1相在早期对蠕变产生影响。r2有极大的可塑性，受力时很容易产生塑性形变。 2.粉汞比：汞含量增加，蠕变值增大。
3.温度的影响：温度升高，蠕变值增大，银汞合金在体温下24小时的蠕变值几乎是室温的两倍。
4.充填压力和调和时间：充填压力越大，蠕变越小。蠕变与调和后时间的关系，在早期呈曲线状态，后期呈直线变化，称恒定的蠕变。
1．烧结全瓷材料具备哪些性能？104-105
(一)物理机械性能
烧结全瓷材料的硬度是自前口腔材料中较高的，接近或超过于牙釉质的硬度，最适合作为牙体修复材料作为牙体修复材料，耐磨性是非常重要的指标。在口腔材料中烧结全瓷材料的耐磨性优良，它气牙釉质相当，是牙体修复最佳选择的材料。
（二）化学性能
Jl一烧结全瓷材料能耐受多种化学物质的作用而不发生变化，其化学性能相当稳定，长期在口腔环境内也不会发生不良变化
(三)生物性能
烧结全瓷材料是一种惰性无毒、无刺激性、无致敏性等生物性能良好的材料。
(四)审美性能
烧结全瓷材料的着色性好，表面光洁度高，又具有透明和半透明性，能获得牙体组织的天然色泽。
2. 复合树脂不利的生物学反应？
1.术后过敏：复合树脂在充填修复后的一段时间内对牙髓有刺激作用，造成牙髓充血发炎等炎性反应，即所谓的术后过敏。产生术后过敏的主要原因是复合树脂中残留单体的溶出和聚合产热，在进行深层牙本质修复时进行垫底保护，可避免这种刺激。
2.继发龋：复合树脂在充填龋洞数年后，可能在洞缘再次形成龋坏，即继发龋。产生继发龋的原因主要是边缘微漏。改善复合树脂与牙本质粘结性能、添加含氟成分等已成为防止继发龋的有效手段。
3.光损害：使用可见光固化复合树脂时，高能量短波长的蓝光可造成操作者视网膜的光化学损害。防止眼损伤的最简便有效方法是戴深色厚片眼镜。
为什么热膨胀系数是影响金瓷匹配的主要因素？
由于底层金属与烤瓷的热胀系数不一致，在烧结冷却过程中，烤瓷很容易产生龟裂和剥脱。
若烤瓷大于金属，在烧结冷却过程中，烤瓷产生拉应力，而金属产生压应力，此时在烤瓷层产生龟裂、破碎。
若烤瓷小于金属，烧结冷却过程中，烤瓷产生压应力，而金属产生拉应力，此时，两者界面的烤瓷侧产生裂隙，导致烤瓷层剥脱。
当两者的热膨胀系数接近或相同时，界面稳定，结合良好，但实际上这种状态往往难以达到。 所以，在一般情况下，烤瓷稍小于金属为宜。
2．模型蜡的分类及其性能特点?
模型蜡主要包括铸造蜡和基托蜡：
(一) 铸造蜡的性能 由石蜡60％、棕榈蜡25％、地蜡10％、蜂蜡5％组成，主要用于制作各种金属铸造修复体的蜡模。
(二) 基托蜡的性能 基托蜡是临床常用的蜡，与要用于口内或模型上制作基托、颌堤、人工牙等的蜡模。由石蜡70％--80％、蜂蜡20％、棕榈蜡(地蜡、川蜡)适量组成。基托蜡具有质软、坚韧而不脆的性质，在加热变软后有适当的可塑性，冷却后有一定强度。在变软时不粘手，易成型，与石膏接触时不变色，喷灼后表面光滑。
(三)其他蜡型材料
1、EVA塑料蜡 2、 粘蜡、义齿基托聚合物及合成树脂牙
3. 影响复合树脂固化深度的因素？
影响固化深度的因素包括复合树脂的组成、光固化器和操作条件等。一般而言，光固化引发体系含量越少、填料颗粒越细、填料含量越多、树脂颜色越深，固化深度越小。应尽量选择相匹配的光固化器和复合树脂，确保树脂接受最大的光能量而有最大的固化深度。
临床操作对固化深度的影响主要有：
1.光照时间：延长光照时间，可以非正比例的增加固化深度。
2.光源位置：光源端部与树脂表面的距离越近，固化深度就越大。难以接近的部位，或被牙体组织遮挡的区域，均会减小固化深度，需要延长2-3倍光照时间。
4. 粘结力通常包括哪几种？
1.化学键力：又称主价键力，粘结有关的力包括共价键和离子键，存在于原子或离子之间。
2. 分子间作用力：又称次价键力，包括范德华力和氢键力，主要存在于分子之间，这种力较小，且随分子间距离增大而迅速减小。
3.静电吸引力：具有电子供给体和电子接受体两种物质接触时，电子会发生迁移，使界面两侧产生接触电势，形成双电层而产生静电吸引力。
4.机械作用力：当粘结剂被渗入并充满被粘结物表面微孔或凹凸部位，固化后可在界面产生机械锁合作用力，其本质是一种摩擦力。
1．烧结全瓷材料具备哪些性能？
(一)物理机械性能
烧结全瓷材料的硬度是自前口腔材料中较高的，接近或超过于牙釉质的硬度，最适合作为牙体修复材料作为牙体修复材料，耐磨性是非常重要的指标。在口腔材料中烧结全瓷材料的耐磨性优良，它气牙釉质相当，是牙体修复最佳选择的材料。
（二）化学性能
Jl一烧结全瓷材料能耐受多种化学物质的作用而不发生变化，其化学性能相当稳定，长期在口腔环境内也不会发生不良变化
(三)生物性能
烧结全瓷材料是一种惰性无毒、无刺激性、无致敏性等生物性能良好的材料。
(四)审美性能
烧结全瓷材料的着色性好，表面光洁度高，又具有透明和半透明性，能获得牙体组织的天然色泽。
4、复合树脂的基本组成及作用？
树脂基质：赋予可塑性、固化特性和强度。
无机填料：增加强度和耐磨性。
引发体系：引发单体聚合固化。
阻聚剂：保证有效试用期。
着色剂：赋予天然牙色泽。
3．藻酸盐印模材料的组成和各成分的作用。
藻酸盐：藻酸盐通过有限溶胀形成临床需要的溶胶。
缓凝剂： 减缓藻酸盐溶胶与胶结剂硫酸钙的反应速度及加速藻酸盐在配制时的溶解作用。
填料：填料含量适当，能增加藻酸盐凝胶的强度，使制取的印模保持良好的形状稳定。
增稠剂：作用是增加溶胶的稠度，提高材料韧性，调节印模材料的流动性，且有一定的加速凝固作用。 指示剂：指示剂在印模材料中指示反应过程。
矫味剂、防腐剂：调节矫味，延长使用时间。 稀释剂：又称分散介质，藻酸盐印模材料的分散介质是水。
在铸造陶瓷材料结晶化热处理过程中，影响晶体形成数量、形式和性能的主要因素有哪些
1.成核剂在铸造陶瓷材料中引人成核剂，达到高密度均匀成核，是控制结晶化热处理的关键。 2.成核温度为保证在材料中均匀生长出大量的微小晶体而不是少量粗大的晶体，需产生有效的成核作用，因此，须对成核温度进行控制。如Cerapearl铸造陶瓷的成核温度控制在75℃左右为宜。 3.结晶化温度当结晶化温度过低时，铸造陶瓷中产生的结晶体数量过少，此时必须延长加热时间，当结晶化温度过高时，将会造成材料的强度下降和折光率涌降低。;
4.结晶化热处理升温速度若结晶化热处理升温速度过快时，材料中析出的某些结晶体和材料中的玻璃相的密度不同，以及随着结晶化所造成的体积变化，导致在玻璃相和结晶相之间产生内应力。若采用缓慢升温，可使这些内应力被玻璃相的粘滞流动所消除，这样即可避免铸造陶瓷产生变形或破裂问题。
3. 藻酸盐印模材料的凝固反应的影响因素。
凝固时间是由藻酸盐溶胶与硫酸钙混合开始直到凝固作用发生的时间。 影响凝固时间的因素： 1藻酸盐溶胶中缓凝剂的量。
2藻酸盐溶胶与胶结剂硫酸钙的比例：胶结剂多，凝固时间快，胶结剂少，凝固时间减慢。但若胶结剂与藻酸盐基质的比例差别过大，则影响印模的性能．胶结剂增多，印模弹性降低，胶结剂减少，印模强度降低。
3温度对凝固时间的影响：温度高，凝固快，温度低，凝固慢。
4. 影响银汞合金强度的主要因素由哪些?
1、 银合金粉及粒度组成的影响合金粉中的银，铜具有增加强度的作用；锡含量增加，强度下降；球形的银汞合金形状规则，表面光滑，颗粒间间隙小，其物理性能优于屑形合金。
2、汞含量的影响
.影响强度的一个非常重要的因素就是调和时汞的含量，足量的汞能使合金粉充分的汞齐化；当汞量在53％以内时，汞对固化后的合金的强度没有明显的影响，但当汞含量大于55％时，强度随汞量的增加而明显的降低；但当汞含量过少时，固化后的充填体表面粗糙易腐蚀，其强度任会下降；因此在保证汞合反应充分的条件下应严格控制汞的使用量。
3、充填压力的影响
充填压力越大，则压缩强度越高，银汞合金早期受充填压力的影响更大，这主要是因为增加压力可以挤出多余的汞，并降低空隙率。 4、固化强度与时间的关系
银汞合金早期的强度较低，充填20min后其压缩强度只有一周后的6％；充填9H后强度达最大强度的70－90％；24H后强度达到最大值，所以充填修复后24H才能承担咀嚼。
1．铸造包埋材料的性能要求有哪些？
铸造包埋材料是铸造工艺中包埋铸型(如蜡型)的材料。铸造时，首先通过加热使铸型内的蜡型材料熔化并挥发，在包埋材料中形成铸型的阴模，然后向阴模中灌入熔化的金属，完成金属修复体的铸造。
1.调和时呈均匀的糊状。 2.有合适的固化时间。
3.粉末粒度细微，使铸件表面有一定的光洁度。
4.能够补偿铸造过程中金属及蜡型的收缩量，即具有合适的膨胀系。
5.能承受铸造压力及冲击力，不因此产生微裂纹。
6.耐高温。
7.铸造时，不应与液态金属发生化学反应，不产生有毒气体，并对铸人的金属材料
无破坏作用(如腐蚀)。
8.有良好的透气性，以利铸模内的气体逸出。
9.铸造完成后，包埋材料易于被破碎，并且不粘附在金属修复体表面。
11.易于保存。
10.1000℃以上的高熔点合金，如把合金、钻铬合金、镍铬合金等。这类包埋材料应有良好的操作性能。
2．牙釉质表面酸蚀处理机制？
1.提高牙釉质表面能，增强粘结剂润湿效果：牙釉质表面的羟基磷灰石与磷酸反应生成溶于水的磷酸二氢钙而溶解脱钙，形成新鲜清洁表面，且因羟基和氨基的定向排列使表面呈现极性，从而提高牙釉质的表面能并促进了粘结剂的润湿。
2.粗糙牙面，提高机械嵌合力：在酸蚀过程中，牙釉质表面因溶解性的不同而形成凹凸不平的粗糙面，使表面积成倍增加。
3．在制作义齿基托过程中产生气孔的原因？
在基托的制作过程中，若不注意操作规程，会导致基托中产生许多细小气孔，气孔的存在会成为基托断裂的引发点，严重影响基托的性能。产生气孔的原因有以下几点：
(1)热处理升温过快、过高：会在基托内部形成许多微小的球状气孔，分布于基托较厚处，且基托体积愈大，气孔愈多
(2)粉、液比例失调：主要有两种情况：1)牙托水过多：聚合收缩大且不均匀，可在基托各处形成不规则的大气孔或空腔。 2)牙托水过少：牙托粉未完全溶胀，可形成微小气孔，均匀分布于整个基托内。多见于牙托水量不足，或调和杯未加盖而使牙托水挥发，或模型因未浸水和未涂分离剂而吸收牙托水所致。
(3)充填时机不准 ：1)填塞过早：若填塞过早，容易因粘丝而人为带入气泡，而且调和物流动性过大，不易压实，容易在基托各部形成不规则的气孔。2)填塞过迟：调和物变硬，可塑性和流动性降低，可形成缺陷。
(4)压力不足：会在基托表里产生不规则的较大气孔或孔隙，尤其在基托细微部位形成不规则的缺陷性气孔。
4．焊接合金应该具备的性能有那些？
（1）成分、强度、色泽等应尽量与被焊接的合金相接近。
（2）焊接合金的熔点必须低于被焊接的合金，以100度为宜。
（3）焊接合金融化后流动性大、扩散性高，能均匀到达焊接面，且与被焊接的合金牢固结合
（4）焊接合金应具有良好的抗腐蚀和抗沾污性。
1、理想根充材料应具备的性能？ 1.不刺激根尖周组织；
2.在凝固前应具有良好的流动性，凝固过程中体积不收缩，凝固后与根管壁无间隙；
3.具有X线阻射性，便于检查是否充填完满；
4.操作简便，能以简单方法将根管充填完满，必要时能取出； 5.能长期保存在根管中而不被吸收； 6.不使牙体变色。
2、简述临床上熟石膏调和操作需要注意哪些问题？ 1石膏粉与水调和后，若发现水粉比例不合适时，·应重取量调和。此时再加人石膏粉或水，会造成结晶中心反应的时间和数量不一致，形成晶体间凝聚力减少的不均匀 块状物，使凝固时间不同步，导致石膏强度降低。
2.搅拌不宜过快，以免人为带入气泡，形成过多的结晶中心，导致石膏膨胀，强度降低。
3.灌注模型时应从一侧逐渐封另一侧，震荡缓慢灌注，排除气泡，充分显示牙体及周围组织的解剖结构。形状复杂的印模，在组织面灌注超硬石膏，其他部分用普通石膏，以保证的强度。
4.体积膨胀的处理石膏在凝固过程中存在体积膨胀。这是石膏水化时所产生的二水硫酸钙晶体的长大以及水分蒸发后气孔的体积有所增大所致。石膏凝固膨胀的大小，与水粉比例有关，粉多时神于结晶体迅速相遇而使凝固的石膏膨胀，水多时，结晶间的距离较大一，互相间的推动力减小而降低膨胀‘当石膏模型的膨胀影响修复体制作的精确时，可加人减膨胀剂或增膨胀剂，调整模型的精度。
4、目前对于铸造钛和钛合金制作钛修复体的基本方法主要有那6种，首选的方法是那种？
（1）机床切削加工。（2）焊接（3）电火花蚀刻（4）失蜡真空铸造技术 （6）CAD/CAM系统加工。目前对于铸造钛和钛合金制作冠、嵌体、桩、固定桥和活动义齿支架首选的是失蜡真空铸造技术
5、为什么说热膨胀系数是影响金瓷匹配的主要因素？ 答：由于底层金属与烤瓷的热胀系数不一致，在烧结冷却过程中，烤瓷很容易产生龟裂和剥脱。
若烤瓷的热胀系数大于金属的热胀系数，在烧结冷却过程中，烤瓷产生拉应力，而金属产生压应力，此时在烤瓷层产生龟裂、破碎。
若烤瓷的热胀系数小于金属的热胀系数，在烧结冷却过程中，烤瓷产生压应力，而金属产生拉应力，此时，两者界面的烤瓷侧产生裂隙，导致烤瓷层剥脱。
当两者的热膨胀系数接近或相同时，界面稳定，结合良好，但实际上这种状态往往难以达到。所以，在一般情况下，烤瓷的热胀系数稍稍小于金属的热胀系数为宜。
贡献者：CoronaDeDios
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文章摘要：必须认真检查现场,细仔调查事故的经过和设备情况,认真进行技术检验和鉴定,作出综合分析,确定事故原因.1.事故现场检查(1) 容器本体的破裂情况检查容器本体的破裂情况是事故现场检查最主要的内容.(2) 安全装置的完好情况 容器发生事故……
一、 压力容器事故技术分析压力容器事故的原因,一般来说往往是多方面的,因此,必须认真检查现场,细仔调查事故的经过和设备情况,认真进行技术检验和鉴定,作出综合分析,确定事故原因.1.事故现场检查(1) 容器本体的破裂情况检查容器本体的破裂情况是事故现场检查最主要的内容.(2) 安全装置的完好情况 容器发生事故后,在初步检查安全阀、压力表、温度测量仪表后,再拆卸下来进行详细检查,以确定是否超压或超温运行. 对压力表的检查；对安全阀的检查；对温度测量仪表的检查；若有减压阀进行减压阀检查；装置爆破片检查.(3) 现场破坏及人员伤亡情况2.事故过程的调查(1) 事故发生前的运行情况(2) 事故发生经过3.对容器设计、制造情况的调查4.技术检验和鉴定工作1) 容器钢材的分析① 化学成分检查② 机械性能测定③ 金相检查④ 工艺性能试验2) 容器断口分析① 断口的搜集及其保护、保存② 断口宏观分析 金属的拉伸断口,一般有三个区域组成,即:纤维区、放射区和剪切唇.据观察这三个区域在整个断口所占有的断面积,大体上可确定其断裂类型.③ 断口的微观分析3)事故分析中的计算在事故分析中往往要进行强度计算和液化气体过量充装可能性的计算等工作等.5.综合分析1) 爆炸事故性质及过程的判断① 容器在工作压力下破裂 即容器在工作压力下的应力超过了材料的屈服极限、强度极限或工作应力低于屈服极限两种情况,后者称为低应力破环.② 容器超压发生破裂 容器超压爆炸往往是指容器内的压力或夹套压力较多的超过工作压力而发生的物理性爆炸.③ 容器内化学反应爆炸 容器内化学反应爆炸是指发生不正常的化学反应,使气体体积增加或温度剧烈增高致使压力急剧升高导致的容器破裂.④ 容器破裂后的二次空间爆炸 容器破裂后的二次空间爆炸,是指盛装易燃介质的容器在其破裂后,器内逸出的易燃介质与空气混合后,在爆炸极限范围内又发生的第二次爆炸.2) 破裂型式的鉴别及其事故预防① 韧性破裂 a.破裂容器发生明显变形；b.断口呈暗灰色纤维状；c.容器一般不是碎裂 ；d. 容器实际爆破压力接近计算爆破压力. 要防止压力容器发生韧性破裂事故,关键在于保证容器在任何情况下受压元件的应力要低于器壁材料的屈服极限.② 脆性破裂 a. 容器没有明显的伸长变形；b.裂口齐平、断口呈金属光泽的结晶状；c.容器常破裂成碎块；d.破坏时的实际应力较低；e.破坏多数在温度较低的情况下发生.大量的压力容器脆性破裂事故的分析可以看出,造成脆断的主要因素是材料的韧性低.容器物件中焊缝残佘应力和工作应力的叠加,使实际应力超过材料的屈服极限；按断裂力学观点,在较大残余应力条件下,裂纹附近的应力强度因子大于材料的断裂韧性时,将导致容器的脆性破裂.因此,容器制造过程中,如冷加工变形、组装过程中,尤其是焊接中应尽力减少残佘应力和消除残余应力的热处理,都是防止脆性断裂的重要措施.这里要说明的是,必须加强对容器制造过程中的检验,应按规定的探伤标准进行,探伤过程中应有足够的灵敏度,以发现和消除裂纹缺陷,防止先天不足;容器投产后,要加强定期检验工作,及时发现裂纹,防止裂纹扩展后的脆性断裂.③ 疲劳破裂 是在反复的交变载荷的作用下出现的金属疲劳破坏.一类是通常所说的疲劳,它是在应力较低,交变颜率较高的情况下发生的；另一类是低周疲劳,它是在应力较高(一般接近或高于材料的屈服极限)而应力交变频率较低(如10２～105次之间)的情况下发生.容器疲劳破裂的特征有:a.没有明显的塑性变形；b.破裂断口存在两个区域；c.容器常因开裂泄漏失效 ；d.疲劳裂纹的产生比脆性断裂要慢的多.④ 腐蚀破裂:压力容器腐蚀破裂形式有均匀腐蚀和点腐蚀、应力腐蚀和疲劳腐蚀等.其中最危险的是应力腐蚀破裂.应力腐蚀的破裂是由于腐蚀介质和拉伸应力及其造成应力腐蚀环境,导致应力腐蚀裂纹及其扩展破裂.应力腐蚀裂纹可以是沿晶界分布的,也可是穿晶分布的,或兼有沿晶界开裂,穿晶开裂两种特征的混合型裂纹.应力腐蚀破裂的容器应力往往低于材料强度极限下发生.应力腐蚀的断裂面一般是与主应力相垂直.常见的应力腐蚀形式及其特征有:a.钢制容器的氢脆 ；b.钢制容器的碱脆 ；c.氯离子引起的奥氏体不绣钢制容器的应力腐蚀断裂；d.疲劳腐蚀 .⑤ 蠕变破裂 在高温下工作的压力容器,若金属发生蠕变,在应力的作用下,严重时导致蠕变破裂.压力容器的蠕变破裂原因:错用碳钢来代替抗蠕变性能好的合金钢,某些钢材长期在高温作用下发生金相组织变化,如晶粒长大、再结晶、碳化物和氮化物以及合金组成的沉淀,钢的石墨化等；结构不合理,使容器的部分区域产生过热；操作不正常,维护不当,致使容器局部过热等.6.上报和处理事故的一般要求1) 容器发生爆炸或重大事故造成人员伤亡时,单位领导要参加事故调查,按《锅炉压力容器事故报告办法》及“三不放过”的原则,应立即(用电报和电话等方式)上报企业主管部门,将事故情况、原因及改进措施书面报告当地劳动部门,对一般事故则应组织有关人员进行分析,采取适当的改进措施.2) 填报事故原因时按以下原则分类:①设计制造类事故；②使用管理类事故；③安全附件不全、不灵造成的事故；④安装、改造、检修质量不好以及其他方面引起的事故.3) 凡发生爆炸事故或重大事故的单位,在事故调查处理结案后一周之内,向地(州)、市劳动管理部门报送《锅炉压力容器事故报告书》一式四份,同时应附事故照片.4) 凡涉及追究行政、经济、或刑事责任的事故,还应将事故报告书分别报送有关部门.5) 从事故发生之日算起,一个月之内应调查处理结案.由于情况特殊,在一个月之内不能结案的,由发生事故的单位向当地劳动部门申述延报原因.二、事故案例分析例1 制造质量不良引起的氨冷凝器爆炸事故近年3000吨/年氮肥厂合成工段氨冷凝器(固号vsh3704)连续发生爆炸事故.1.事故情况:3000吨／年化肥厂氨冷凝器是列管式高压冷凝设备,管程设计压力为200kgf/cm2,壳程设计压力为16kg／cm2,工作温度为―25~十25℃.管程介质为氨,氮气,壳程介质为液氨,壳体内径420mm,壁厚8mm,封头内径350mm,壁厚32mm,管板厚45mm,管板和封头材质为20g.氨冷凝器的封头与管板联接采用平面焊结构.几起事故的爆破断口都发生在管板与封头联接处的环焊缝上.从断口上可清楚地看到:焊缝根部未焊透,长度占80％,深度一般2~4mm,最深达6mm.断口检查:这种氨冷凝器的爆炸断口中部表面平滑平坦,经电镜观察有明显的疲劳断裂特征,断口外部表面租糙,则属强度不足而塑性撕裂.2.爆炸事故原因分析:氨冷凝器的爆炸原因,主要是设计不当,制造时焊接工艺不当产生的根部未焊透等缺陷,在实际运行中存在的疲劳循环载荷(压力、温度波动、频繁启停等)的作用下,导致疲劳裂纹萌生和扩展,以致引起设备疲劳断裂,即低周循环应力下的疲劳断裂.(1)设计时技术要求不严:氨冷凝器管板与封头焊接连接属角焊缝结构,这种结构上的不连续性使环缝根部表面应力很高,所以在设计此种结构时必须慎重对待.我国《设计规定》管板与壳体、封头的连接应采用全焊透结构.美国asme《锅炉及压力容器规范》d―4焊接接头章节中规定了全焊透的角焊缝接头；英国bs《非直接大压力容器》附录e“推荐用于压力容器的焊接连接”其中管板与壳体、封头的角焊缝推荐双面焊结构,当壳体、封头壁厚超过16mm时必须采用全焊的焊缝；联邦德国ad《压力容器规范》也规定,当采用平面焊根部有未焊透结构时,能够承受的疲劳循环次数只有全焊透结构的五分之一的次数,考虑变动载荷时焊缝结构则必须是全焊透的.然而该氨冷凝器中的管板与封头的焊接连接采用的单面焊结构型式,未明确提出必须全焊透的技术要求.这种易于发生根部未焊透的角焊透,在我国标准和美国asme等规范中,都明确不允许.该环形角焊缝位于高应力区域,计算表明其内表面弯曲轴间应力已超过材料屈服极限,如果在该区域内又产生未焊透引起的应力集中,其根部裂纹的产生和扩展是很难避免的.同时在结构设计时焊缝根部管板采用有半径r为5mm的环形槽,使采用超声波深伤方法难以确切判断缺陷性质和尺寸,从而使焊缝质量也不能通过探伤得到正确检验.一个合理的设计必须具备良好的制造工艺和提供可靠的探伤条件.(2)焊接工艺不当:在制造该氨冷凝器时,管板与球形封头的环形角焊缝的焊接工艺,系采用手工电弧焊封底,即以结5074―5mm焊条,焊三层单道焊,然后采用自动捍盖面,采用h08mna焊丝和431焊剂,焊前不予热,焊后未作消除应力的热处理.通过爆破断口解剖观察到:(1)根部未焊透严重,占周长的80％,最深达6mm；(2)有2×4mm大气孔一处和三处夹渣,最大尺寸为8×10mm；(3)焊缝中发现超出常规的硅酸盐夹渣,局部有增碳引起的小裂纹.(4)埋弧自动焊缝的裂口靠管板一侧,断裂起源于焊缝根部未焊透处,并靠管板一侧沿着与轴成为60°方向在焊缝中扩展,直至失效破环.从氨冷凝器的制造工艺和解剖发现的问题,可以看出其焊接工艺是不合理的,在施工中没有采用单面焊双面成型的特殊焊接工艺和焊接方法,如氩弧焊封底等工艺方法来防止末焊透,而采用了一般的焊接方法,并用4―5mm焊条进行封底,如此粗的焊条作封底施焊必将发生未焊透.对于高压容器封头一侧的环焊缝焊前应采取预热,高压换热器的管箱焊后需要进行消除应力的热处理.该设备在施工时,没有进行焊前预热、焊后热处理的工艺措施.这样,焊缝一侧为32mm的封头,另一侧为45mm厚的管板,刚性大,散热快,焊接时焊接残余应力较大,且容易在管板一侧出现未焊透、未熔合乃至微裂纹等缺陷.此外,焊接工艺管理也是不健全的.如没有焊接工艺评定,焊条管理也是欠妥的,以至采用了4―5mm的封底焊条,出现了超出常规的硅酸盐夹渣等现象.3．制造质量检验不严:该氨冷凝器的制造单位擅自将超声波探伤灵敏度从2mm平底孔降低到3mm平底孔,以致未能有效地查出焊缝中存在的缺陷. 综上所述,该氨冷凝器在设计上有缺陷,在制造上没有可靠的焊接工艺,加之使用压力、温度波动频繁,因此氨冷凝器的爆炸事故是不可避免的.例2 美国联合碳化物公司氮气窒息事故分析1998年3月,联合碳化物公司在美国的一间工厂发生一起氮气窒息事故,造成1人死亡,1人严重中毒.以下为事故经过和原因分析:1、事故经过事故发生在美国联合碳化物公司设在路易斯安娜州汉维尔的taft/star装置的 taft氧化单元,此单元主要生产环氧乙烷、乙二醇及乙二醇醚.环氧乙烷生产使用乙烯和甲烷,两者同氧气混合后要与反应器中的催化剂接触发生反应.为了防止新更换的催化剂受潮,要向装置中输送氮气.日中午时分,在设备停车大修期间,两名工人对一卸开的48英寸水平管进行黑光检查、清污,当时正有氮气从此管排出.时值午间,阳光强烈,用黑光很难看清油污.他们就用一张黑塑料膜遮住管口,使光暗一些.两人坐在塑料膜一端将其压住,另一端由别人拉住,把两人罩了起来.结果这个临时塑料遮挡物捕集了高浓度氮气,致使两人窒息,造成1人死亡, 1人严重中毒.2、原因分析1）规章制度不健全,没有执行美国职业安全卫生局 (osha)规定. osha规定进入限制性空间进行检测,应发放书面许可证,确认存在的危险和必需采取的防范措施.事故中的开口管和临时遮挡物可被认定为已构成一限制性空间.2）安全防范措施不力.事故中,管口处没有张贴任何标志,警告其是一个限制性空间并有氮气.3）安全教育培训力度不够.受害人员虽然都是有经验的老工人,但没有意识到氮气的潜在危险.3、应采取的危险控制措施1）安全部门应做好安全评价工作,揭示限制性空间和氮气的潜在危险,提出防范措施,张贴警示性标志.2）加强宣传教育,使职工了解氮气的危险性及控制措施.3）如果氮气中含有气味剂,人员就会得到警示,就可能避免事故的发生.添加气味剂可作为一种附加措施,但不能取代现有进入限制性空间的安全措施.氮气气味化用于限制性空间,其可行性尚需进一步研究.例3、兰州氯气钢瓶泄漏中毒事故的教训日下午5时许,兰州东岗东路一废旧金属回收公司发生氯气泄漏事故,剧毒气体扩散至四周家属区,具体中毒人数难以确计 ,其中60余人中毒程度较重,被送进附近医院救治,住院人员中有10余名儿童.据目击者反映,一只高压钢瓶在废旧钢铁丛中发出“哧”的一声,紧接着有一般黄色气体窜过废铁堆冲天而起,强烈的气味向四周弥漫,造成众多人员中毒.后来知道有毒气体成分为氯气.据了解,由于充满氯气的高压钢瓶置于太阳下长期曝晒,导致阀门开裂 ,氯气泄漏.兰州市环境监测站人员说,氯气系剧毒气体,对生物具有极大的杀伤力,浓度高时 ,人只要吸一口就足以致命.事故教训:一是充满气体的钢瓶,不能在露天长久曝晒.2000年浙江岱山船厂工地,一只氧气瓶在中午突然爆炸,殃及一名正巧路经的青年,被炸致死.早前,杭州卖鱼桥运河上,一艘停泊船船头装着氧气瓶,也在中午时分爆炸,一位在运河里洗东西的妇女被炸身亡;二是废旧金属回收站,随意收购气瓶 ,不管是满瓶还是空瓶,收购后就随意乱堆,成为一个事故隐患点.据了解,废品站钢瓶爆炸致人伤亡事故已发生过几起;三是管理不严.现气瓶“失踪”不少,图利者、拾荒者偷卖到废品收购站,成为一个事故隐患点.过去杭氧研究所对报废气瓶采取“钻孔打洞”处理,这是防止报废气瓶再流通使用的有效措施.例4、南京“12?1”环氧乙烷泄漏事故抢险纪实日 11时52 ,南京市消防支队指挥中心从 110方面接警 ,称位于长江大桥北侧的该市浦口区泰山新村广场, 1辆车牌号为辽k04466的化工原料罐装车因交通事故,车头与车身突然分离,平板车身上装载24吨环氧乙烷的储罐滚落在地,作270度翻滚后,其中一个阀门被压受损,物料泄漏,情况危急.甲类易燃易爆物品的闪点小于28℃,而环氧乙烷的闪点是小于18℃,所以火灾危险性相当大.它与空气混合后达一定比例即形成爆炸性气体,环境温度高或遇明火,就极有可能引发爆炸和燃烧.1吨环氧乙烷爆炸所产生的能量相当于3吨tnt炸药产生的能量.另外它有毒,对人呼吸道有刺激作用,人吸入一定量后,会发生头昏、呕吐、痉挛,并且具有一定的腐蚀性,能灼伤皮肤 ,使皮肤感到骚痒.11点56分,消防高新中队到达现场,立即在上风和侧风方向各出两支喷雾水枪驱散弥漫在空气中的环氧乙烷.泰山新村广场为人员集中地带,附近有商场、银行、学校、工厂,也是交通要地,来往车辆频繁.11点30分左右,事故刚发生时,储罐车驾驶员立即从驾驶室内跳下来,手执铁棒驱赶围观群众,大叫:“快跑,快跑,要爆炸!”他是一位有十多年危险品运输经验的老驾驶员了,知道所载物料的危险性.消防部门把火灾定为六级,由一到六依次增强,最后一级定为灾难性,需要调度的力量全部要到.南京市消防支队指挥中心电脑分析显示这次事故为灾难性级 !12时0 分,南京市消防支队刘海政委接报,立即指示消防七中队、六中队、五中队增援,并就近调集扬子石化工企专职消防队的奔驰泡沫水灌消防车和金环堵漏公司、金陵石化炼油厂堵漏公司迅速赶赴现场.12时15分开始,南京市消防支队刘海政委、骆苏里副支队长、龚智道参谋长、特勤大队左有成大队长、防火处副处长夏中友、重点科科长诸德志相继出救.警报一路呼啸,直奔事故现场.现场不明真相的围观老百姓越聚越多 ,而环氧乙烷气体往空气中有恃无恐地扩散也是越演越烈.只要有一点点火星,比如,有谁抽一根烟,谁家动用明火,有人的衣服因静电产生火花,哪家单位使用电气产生火花,一辆汽车发动产生火花任何一个意料不到的偶然因素,都会导致巨大灾难的发生.前沿指挥部迅速成立,刘海政委任总指挥.浦口区政府有关领导也已赶到,交通、供电、环保等有关部门按照要求各负其责.实行交通管制,整个泰山新村地区停止供电.指挥部决定,由骆苏里副支队长和左有成大队长负责尽快采取措施,查明泄漏点的情况.龚智道参谋长负责现场警戒.夏中友副处长和诸德志科长随时提供各种资料、数据,作好参谋.一时间,人们听到龚参谋长手持高音喇叭在大声疾呼:“有爆炸气体外泄,请人员赶快向外疏散.”疏散范围不断扩大,直径 50米、100米,直至200米范围内,无关人员、车辆全部撤离.环氧乙烷气体挥发到空气中,雾蒙蒙一片,落地成霜.配戴空气呼吸器的消防六中队战斗员出了两支水枪在上风方向和侧风方向与高新消防中队两支水枪鼎力配合,全力喷洒储罐上方及左右,稀释有毒气体.消防七中队对下水道灌水稀释,指挥员要求这些作战的战士一定要紧紧抱住手中的金属水枪,千万不能掉落在地而产生火花.一律采取蹲势,防止一旦气浪涌起而掀翻战士.经检测,距储罐10米范围内,环氧乙烷浓度为660 ppm,远远高于标准值,爆炸一触即发.13时 02分,经现场侦察,指挥部初步决定,用木塞子堵住泄漏点.先泄压,后堵漏.28岁的消防五中队队长戚炯曾被评为全国优秀人民警察,他曾多次出色地完成险重任务.现在 ,他奉命带领22岁的一班班长朱玉涛和20岁的战士朱国庆成立堵漏小组.八名消防战士成立了应急小组,防止堵漏小组成员一旦有什么意外,立即把他们抢救下来.戚炯和朱玉涛身着法国进口的银白色防化服向泄漏储罐出发了.一切都在未卜之中.人们来不及想什么,也不能想什么.两个人没走几步就靠近了罐体.这具长15米,直径有2～3米的银白色储罐,此时是一头睡眼惺松的怪兽,谁也无法准确预测它什么时候会突然被激醒,突然会发威,而把灾祸降向人间.戚炯和朱玉涛已经很清楚地看清了那个被损坏的阀门.本来圆形的阀门口已经变形,最大的裂缝有 5厘米长,四周一圈还有好几个小气点.他俩把堵漏的木塞子放在 5厘米长的裂缝处,举起木锤子用劲一敲.这都是按照预先的堵漏方案进行的.但是,这一砸,把阀门内侧的一根弹簧砸开了,顿时,阀门洞开,“轰”的一声,就像一股喷井似的,气浪倾泻而出.这根弹簧本来就松动了,因在阀门内侧,不容易被发现.戚炯和朱玉涛事后回忆,这一瞬间,是最令人胆颤心惊的一刻,脑袋一片空白,他们不知道发生了什么,更不知道还会发生什么.就像风吹着高空中的一个大哨子,巨大的气浪发出“呼―呼―”的怪声,人们的心提到了嗓子眼,如果真要发生什么,一切暂时也就只能顺其自然了.左大队长事后向记者描述,虽然太阳在当空照着,当时的气氛比黑夜笼罩还可怕,周围的一切都静止了,空气和人们的呼吸似乎都被凝固了,连一根针掉在地上的声音都能听到.时间过去了短短的 5分钟,时间过去了漫长的 5分钟.人们发现储罐上的压力表指针由5兆帕迅速向 0兆帕方向滑动.原来罐内用来封割环氧乙烷的氮气被全部释放.随着“口兹”的一声最后一下异响,压力表指针终于在 0的位置停住了.这时罐内的压力被卸掉 ,但是,环氧乙烷气体以更猛的势头向外奔涌,地下堆积的结霜白花花地像雪山一样 ,挥发到空气中的气体,一股一股,其景观就像地气在蒸发.危险还是没有被消除.因为物料大量外泄,所以险情更严重了.指战员们很快都静定了下来,调整堵漏工作.水枪一直在不间歇地进行喷射.有人轻声劝有关领导干部撤离作业区.他们中有人回答:“如果出了问题,你就是再让我退后100米、500米,又有什么用呢?”万众同心,赶快解除险情.13时41分,戚炯和朱玉涛又出发了.储罐内因为没有了压力,这一次他们很快把木塞子塞在了泄漏口,然后用棉纱紧紧塞住缝隙.当兰州金环堵漏公司驻宁分公司赶到时,泄漏口基本已被堵上.但木塞与棉纱显然只能缓一时之急,不能解决根本问题.堵漏公司工作人员对泄漏口进行精确测量后,迅速绘制出阀门紧箍件模具图纸,并急送附近的一家密封件厂进行加工.加工模具需要时间,险情却不容拖延.人们在焦急中等待,人们在等待中战斗.检测仪一直在工作,空气中环氧乙烷的浓度时高时低,人们的心也在时上时下.已经有消防队员由于长时间战斗在最前线出现中毒症状.呕吐、昏迷.再沉着的指挥员也沉不住气了.刘海政委和骆书里副支队长当即下令将伤员火速运送医院.后面的战士迅速补充了上来.接近17时,模具送到.堵漏公司 7名工作人员在消防队员的掩护下,在 20时将一具紧箍件成功地套在了被损坏的阀门上.为安全起见,储罐另一个阀门也需要加固紧箍件,由于模具出了一点问题 ,不得不在现场紧急改造,到21时50分,堵漏工作终于结束.储罐享受“总统待遇”因为是冬天,夜晚的最低温度为摄氏 2度,这帮了这次抢险工作的忙,泄漏气体在低温下不容易起爆,但战斗的人们不仅要与抢险的惊险作斗争,而且要忍受低温的煎熬.距现场100米的抢险指挥部,在应急照明车的灯光下,人们可以看到江苏省副省长陈必亭、省公安厅副厅长赵庆侠、南京市市长王宏民、副市长奚永明、市政府副秘书长王鹤新、市公安局吕庆继局长、何德忠副局长,在紧张地分析、商磋.泄漏口是堵住了,储罐运往何处?运输定为南京市大件公司负责,运往离现场最近的具有回收能力的金陵石化二厂.12月2日0时3分,储罐起吊.为防止起吊储罐时产生静电,吊车的钢缆上被抹上了黄油.吊装成功.消防车继续对储罐喷洒水雾.1时03分,储罐以“一级加保”的安全保卫级别开始运往回收工厂.“一级加保”是对待总统的保卫级别.运输储罐的槽车前面警车开道,后面警车压阵, 4辆严阵以待的消防泡沫车尾随其后.一路上,除了三步一岗,五步一哨的警察和消防车,没有其他任何车辆、人影.车队以均速 2 0公里的速度缓慢驶上长江大桥.在大桥南堡因车身向下,又紧急停车检查固定储罐的缆绳是否松动.车队即将到达,消防车再次对槽车上的罐体出水喷射.2时49分,罐体平安进入回收工厂大门.接近凌晨 4点,储罐内剩余气体基本卸载结束.化工二厂技术人员一算,储罐内只剩环氧乙烷气体14吨,这意味着有10吨有毒气体泄漏.环保人员立即对事故现场进行测量,空气中有毒气体含量尚低,但泰山新村广场附近下水道中含量明显偏高,仍有发生爆炸的可能.消防人员随即向下水道不间断灌水,联防队员则对重要道口进行严密看守.11时55分 ,环境监测表明,下水道有毒气体含量已达到正常水平.至此,“12?1”抢险工作终于全面告终.例5 气瓶爆炸事故及教训近几年,气瓶爆炸致人伤亡、财产损失的事故较多.有些充氧站,只顾赚钱,违规经营,无知蛮干,终酿惨剧.经查阅 年《深冷技术》及个人行业情报笔记,气瓶爆炸事故就有30余起,死亡40多人.该到严肃管理的时候了.江泽民总书记日晚看到中央电视台《晚间新闻》关于宁夏宁州市一家属院发生燃油锅炉爆炸事故的报道后,立即给国家经贸委主任盛华仁打电话,对安全生产作了重要指示:“人命关天的事,一定要慎之又慎,确保万无一失.”1998年10月下旬冶金部安全技术信息网在泰安召开的“氧气专业站1998年年会暨冶金工业气体安全技术协会成立会议”,现根据当时的情况,以典型的气瓶爆炸实例,归纳了几条教训 ,望以此为戒 ,高度重视;预防为主,杜绝事故.日,青岛市某氧气厂在充氧时,两只氧气瓶突然爆炸,造成 2人死亡, 1人重伤,直接经济损失约15万元.事故的原因为瓶内含有的可燃气体引起化学爆炸.日下午7:20,安徽宣城市皖南煤矿机械厂制氧站瓶库发生强烈爆炸,整个瓶库房夷为平地,一充装工被砸死,17只氧气瓶受击爆破,100多只气瓶不能再用,直接经济损失约三四十万元.分析原因为气瓶无余压 (个体户气瓶气全用完),使用终了乙炔倒灌入氧气瓶内,再充氧后达到一定比例致爆,属化学爆炸.～27日三天内,大同市连续发生三起氧气瓶爆炸事故, 4人死亡,8人受伤.前两次为以绿色氢气瓶再充氧气所致,氢氧瓶混用,引发爆炸(详见1998年第3期深冷技术》45页).日下午2:45,江西瑞金县沙洲乡制氧站氧气瓶爆炸,造成 1人死亡, 2人重伤,车间损坏.原因是瓶内混入乙炔气体.日晚9:25,浙江苍南县制氧厂发生氧气瓶爆炸事故,死亡 1人,炸毁厂房 7间.查明为氢氧混充引发的化学性爆炸.日13:36,吉林市江北火电三公司鸿运氧气厂给一铆焊车间充的4只氧气瓶中的一只发生严重爆炸,死亡 1人.该瓶已超期 8年零2个月,夏天气温高,车运时,无任何遮盖,卸车时又野蛮装卸,从车上 2.14m高处推下,击中地上一只钢瓶而致爆.日,山东莒南县玻璃厂发生氧气瓶爆炸事故,死2人,伤1人. 日,扬州市卫生防疫站的操作者 (检验科副科长)在开氢气瓶阀时,发生爆炸事故,该操作者当场被炸死.经分析,该瓶氢气系扬州晶体管厂氢氧站1月28日充装的,同扬州制药厂2月1日那只爆炸的氢气瓶为同一批,扬州制药厂氢气瓶爆炸事故亦致一人死亡.这两次爆炸事故使扬州制药厂和扬州卫生防疫站分别损失200多万元和60多万元.事故的原因为氢中含氧量高达11%～18%.日,经扬州市中级人民法院公开审理,判定被告扬州晶体管厂赔偿损失63. 7092万元.日,在宁波鄞县华邦气体公司刚试装一个月的液氧充灌站,一只氧气瓶发生爆炸,死亡 1人,重伤 2人,轻伤 2人 (均为烧伤),充装间与瓶库均倒塌,为化学爆炸.日,山东高密县咸家镇镀锌厂发生氧气瓶爆炸事故,死亡 1人,轻伤 1人.事故的原因为瓶内混入可燃气体.日,烟台气体压缩机总厂一只氧气瓶发生爆炸.原因为瓶体受到腐蚀,严重减薄,最薄处仅1.8mm,没有作定期检验.1995年初,在我国台湾省三福一家氧气充装站,操作工将一充有氢气的氧气瓶仍送到氧台充装,又未作检测,结果发生爆炸,整个充装站被摧毁, 2名操作工死亡.日,在上海川沙县高南乡小梁山废品堆放处,某公司临时工黄某以十几元钱买下一只气瓶,又借管子钳等工具欲拆下另一只氧气瓶阀,没拧几圈就喷出一团雾气,黄某被击倒在地,反冲出去的氧气瓶把黄某身后 2 0多米处的一妇女当场撞死.日,抚顺某合资企业一只正在进行氧炔焊作业的氧气瓶发生粉碎性爆炸,同时引发火灾,爆炸声震惊了3 km以外的人, 2名工人耳膜击穿,幸未伤着人.经分析氧气瓶中有积炭,含甲烷 (7.7%,曾装过 ),属化学爆炸.日,正值雷电之时,江苏锡山市气体公司装在汽车上的两只氧气瓶同时发生爆炸,汽车被炸毁,另炸毁10只气瓶.经调查,为雷电放电点燃气瓶中的爆鸣气体所致.日,浙江省东清市制氧厂一只充好的氧气瓶发生爆炸,幸未伤着人.原因包括两个方面:首先是管理问题,该只氧气瓶19年未试压,气阀关不严而致漏气;其次是使用问题,全用完后,无余压,没有关闭瓶阀便弃于海滩上,涨潮后海水淹没了气瓶并灌入瓶内,充氧时又不作检查,在太阳光曝晒下,漏气而导致爆炸.日,浙江台州路桥区一居民家里的氧气瓶发生爆炸.经调查,这户卖金鱼的人家,用氧气瓶中的氧为金鱼输送氧气,但由于使用不当而引发爆炸,主人的妻子与一买金鱼者当场被炸死.日,无锡第二锅炉辅机厂一只氧气瓶爆炸,造成1人死亡. 日,在南通江海制氧厂,操作工在开瓶阀时发生了气瓶爆炸事故,造成1死2伤的损失,事故的原因为开阀过快,有爆鸣性气体.日,江苏沐阳公路施工段两只氧气瓶爆炸, 4人死亡,并引发火灾.日,河北省迁安县首钢三建公司机修车间外正在维修一台大型履带式挖掘机,设备技术员王某在工人顶不出活塞杆时,竟提出用氧气瓶中的氧气顶活塞杆,因氧气遇油而发生爆炸,飞出的活塞杆将一工人崩死,事故发生的原因是违反了“禁用氧气代替压缩空气作为气动工具的动力源”的规定.日,天津华北氧气厂一只正在充装的氧气瓶爆炸.经调查,为接触海水作业的气瓶,腐蚀减薄所致.日在扬州制药厂,操作工在开氢气瓶阀时发生爆炸,造成 1人死亡.后查明为氢中含氧量高达11%～18%所致.日9:30,山东沂南县大庄镇氧气经营处 4只气瓶同时发生爆炸,当场炸死2人,重伤1人.经分析, 4只气瓶均为充装氧气的氢气瓶,是由村办厂沂水氧气厂充装的.由大庄镇氧气经营处购回,因用户无法上氧气减压阀 (氢、氧瓶螺纹不同,当然装不上),曾三次退回沂水氧气厂,沂水氧气厂又三次发货到大庄.2月21日大庄镇建筑公司工人装运时,两人叼着香烟开瓶阀,引起爆炸.这是无知违章的典型事故 !日,大庆油田建设公司第九分公司一中队在切割作业中氧气瓶突然爆炸,两人被炸死.原因为以氢气瓶作氧气瓶进行充装.日,在沈阳苏家屯制氧厂,在进行液氧充装时, 6只氧气瓶发生爆炸,死亡5人,伤1人,厂房被炸毁,事故的原因可能为氢氧混合引起的化学爆炸.日上午10:45,江苏常州东南制氧厂 2只氧气瓶爆炸,死亡1人,伤2人,三个气瓶充装间和气瓶检修间被炸毁,分析为化学性爆炸.日上午8:50,哈尔滨汽轮机厂乙炔气瓶发生爆炸, 1人当场死亡,3人送医院后抢救无效死亡, 8人重伤.综观各种气瓶爆炸事故,归纳起来有以下多种情况:1.无视站规瓶规 ,不按规章经营.在市场经济下,有些人总感到卖工业气体是“摇钱树”,就不按 gb50030 - 91《氧气站设计规范》建站,不按gb14194- 93《永久气体气瓶充装规定》和劳动部劳锅字 (1 989)12号《气瓶安全监察规程》经营.没有规矩,哪成方圆,事故隐患就先天酿成.2.不懂氢氧性质,无知蛮干.有些充氧站人员,连最起码的氧气、氢气知识都不知道,尤其是那些村办、镇办个体户,蛮干瞎弄,拿性命开玩笑.3.随时招来人员,未经培训上岗.这种情况还较普遍,应严格持证上岗.4.氧瓶氢瓶混充,没有专瓶专用.在气瓶爆炸死亡事故中,氢氧站混充占很大比例.氢瓶氧瓶螺纹不同,氧气瓶减压表当然装不进氢气瓶,但有的操作人员无知硬装 ,结果酿成惨剧.如 日大同市发生的氧气瓶爆炸事故.气瓶必须专瓶专用,严禁混充.为防发生事故 ,建议采用防错装接头.5.只顾个人赚钱,不管他人死活.现在不少个体户,为了多营利,将气用尽,不留余压,这样就易造成乙炔气回灌.去充氧时,充装站又不作检查,就留下事故隐患.按“89瓶规”,瓶内剩余压力应不小于0.05mpa.6.违反规程操作,不按规章作业.有些事故是不按操作规程、违章作业造成的,如超压致爆、开关阀门动作过快、带油脂作业、未禁烟火等.这正是 :违章是事故的先兆,事故是违章的必然 !必须遵循“89瓶规”的“八个严禁充装”!7.大循环大周转,不检验不登记.现在在不少氧气厂站,气瓶是社会大循环、大周转,加上管理不善,进来的瓶子不检验不登记 ,没有余压也充,色标不明也充,出了人命事故,来龙去脉搞不清,也就无从查究.8.氢氧站产品品质不纯,氢混氧、氧混氢.值得一提的是,现爆炸的气瓶,有不少是来自氢氧站充装气体的瓶子,占的比例还不小.水电解隔膜不严密 ,氧气里渗透进氢气,或氢气里渗透进氧气,品质不纯,在使用时达到氢氧混合爆炸极限,就会发生事故.有人说,从氢氧站充来的氧气“靠不牢”,也有道理,应引起到水电解的氢氧站拉氧气者的注意,是否要加问一句:“你们的氧气纯不纯 ?”9.氧气含水入瓶,腐蚀钢瓶变薄.这类事故也不少,氧气带水,钢瓶内残余水又不按时倒掉,就越积越多,使钢瓶遭腐蚀,壁厚减薄,尤为水的界面.有几例瓶爆事故,爆破口就发生在腐蚀界面或壁厚减薄处.要特别注意接触海水作业的气瓶,其瓶检周期为2年,要求空瓶余压大于0.2 mpa.10.不禁油不禁火,环境脏、色标模糊.氧气助燃易爆,必须禁油禁火,这是常识.可有的氧气厂站就是不执行,场地到处是油污,又脏又乱;甚至叼着香烟开氧阀.气瓶颜色不明,分不清是什么气瓶.用氢气瓶去充氧气,不少是色标不明显造成的.气瓶必须按gb7144- 86《气瓶颜色标记》刷漆,充装站必须按色标充气.11.买卖失效钢瓶,超期不检仍用.现在市场买卖也混乱,有的地方处理钢瓶后转卖再用.有个爆炸钢瓶,从 1958年出厂后一直使用,未作瓶检, 40年后终于造成惨剧.“89瓶规”规定:盛装腐蚀性气体的气瓶,每二年检验一次;盛装一般气体的气瓶,每三年检验一次;盛装惰性气体的气瓶,每五年检验一次.发现有严重腐蚀、损伤或对其安全可靠性有疑虑时,应提前进行检验.对超过检验期限的气瓶,严禁充装.12.野蛮装卸碰撞,曝晒升压而致爆.气瓶严禁敲击、碰撞 ,必须轻搬轻放,可竟有将气瓶用脚从汽车上踢下来的卸法.气瓶应防止曝晒,杭州曾发生过一只放在船尾上的氧瓶突然爆炸的事故,致使一位到运河河埠洗东西的妇女被炸身亡.原因是,该瓶受夏日烈日曝晒 (未遮盖),升压后致爆.为此,夏天装运瓶氧时,要有遮阳物覆盖,尤其是露天堆放的气瓶.气瓶爆炸事故不少,教训也很多.让我们记住:“愚者用鲜血换取教训,智者用教训避免流血”;加强管理,科学作业;消除隐患,避免事故;珍惜生命,保障安全!例6 球罐顶部放空管断裂事故分析1、事故概况日上午,昆明市某磷肥厂一台400m3 氮气球罐因检修需要,在降压放空排气时 (当时罐内压力为1.9mpa),其顶部的放空管与人孔盖封头的连接处突然断裂,断开后的放空管从两个操作人员之间飞过坠入地面,幸无人伤亡,但造成氮气供应长时间中断,严重影响了该厂化肥的正常生产.2、事故原因分析1）原始设计数据和现场检查(1)该球罐的工艺参数为设计压力:3.06设计温度:常温;使用介质:氮气;容器类别:二类;容积:400m3 .(2)该球罐顶部设有一个直径为500mm的人孔,人孔盖为椭圆型封头结构,盖顶部开孔并与一108×5mm钢管相焊接,管的另一端与z41h型dn100的截止阀法兰连接,截止阀的另一端与一根90°弯管连接,放空管总高约3m.(3)管件的断裂部位在人孔与管子的角焊缝热影响区.事故发生时,dn100截止阀的开启度为60mm左右,超过了阀门公称直径的一半.管件断裂飞出的方向,与 90°弯管排气的方向正好相反.2）技术鉴定(1)竣工资料审查 经查有关的技术文件,人孔盖封头与放空管组焊件均经检验合格出厂,其中人孔盖封头与接管焊接均符合国家有关压力容器安全技术标准的规定.(2)接管焊接结构检查 经检查接管与封头焊接是插入式结构,按设计图样要求封头内外均开坡口,为全焊透焊接结构.封头内表面焊缝宽均为15mm,焊高为5外表面为角焊缝,焊高为6其接管长度约为100mm,另一端与高颈法兰焊接.(3)接管断口检查封头侧断口边缘距角焊缝顶部距离为2～20mm,断口大部分成45°倾角,管子侧断口存在明显的塑性变形,内径最大值103mm,最小值92mm,其径向变形量为11mm,断口顶部截面厚度为2.5～5.1mm,呈波浪形,并有不规则缺口两个.(4)接管焊缝无损检测 经对封头与接管的内外角焊缝表面进行磁粉探伤和着色探伤,未发现表面裂纹及其它缺陷.对接管壁厚进行测定 ,除断口附近变形区域外壁厚均为4.9～5.2mm,故可认定接管壁厚为5mm.(5)管材化学成分分析和机械性能试验 经取样复验,管子化学成分和机械性能均符合gb3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》标准的要求.(6)管子断口金相分析 经微观金相检查,其显微组织为铁素体+珠光体,非金属夹杂物为1级,晶粒度级别6～8级,基本符合材料标准要求.经分析,断口沿边缘部位组织变形明显,并产生与变形方向相同的二次裂纹,其断口的变形部位硬度为hv240～248,平均值为hv245,其基体的未变形部位硬度为hv183～186. 技术鉴定表明 :放空管与封头出厂资料齐全,符合国家有关技术标准的规定,选材及尺寸复验均符合设计图样要求,结构角焊缝经表面探伤检查未发现超标缺陷.但断口宏观检查表明,断口呈灰暗色,塑性变形严重;微观金相检查也表明,断口边缘部分组织滑移较为明显.因此 ,可认定这是一起典型的塑性破裂事故.3）受力分析根据工程材料力学的理论分析,该球罐顶部的放空管部件是一个典型的悬臂梁结构 ,在排放氮气时,流体在出口处突然转角90°,从而使流体的横向冲力与放空管总长(力臂)构成一个力矩,而构件的最大弯矩正好在放空管与人孔盖封头的结合部.流体在排放时,对管件形成的最大弯矩与阀门的开启度及出口弯管的角度有关.这就要求排空操作时,操作人员应严格遵守操作规程,把握好阀门开启度的大小,同时要求在设计时尽量避免 90°弯管,以保证操作安全.3、事故结论该球罐顶部放空管断裂事故的原因是:由于在检修时 ,放空管阀门短时间内一次性开启过大,致使放空管与人孔盖连接处承载过大,导致管壁上的平均应力超过了管材的屈服极限和强度极限,因而造成连接处 (管壁上)的塑性断裂破坏.因此,管子的断裂是与短时间内阀门开启过大和结构设计不合理有关.4、几点建议压力容器顶部的放空管是按设备工艺要求和为制造、安装及检修、试验而设置的排气装置.在加强对压力容器主要受压元件安全管理的同时,不可忽视对放空装置的安全要求.这一次放空管突然断裂事故,应引起我们的高度重视.笔者提出以下几点建议供同行参考:(1)压力容器的操作工应认真执行安全操作规程,加强安全意识.在放空操作时,万不可将阀门在短时间内一次性开启过大,开启度最好不要超过阀门公称直径的1/3,并做到小心缓慢泄压.(2)放空结构设计应尽量避免气流出口处采用90°弯管,可选用120°～135°,以减少流体的横向冲力.考虑到排气时底部承受的弯矩载荷较大,建议选用厚壁钢管.另外为了增加该结构的稳定性,应在设计上考虑整体加固措施,防止排气振动过大.(3)在制造安装时,须严格执行国家有关压力容器的法规和技术标准,严格施工纪律,防止放空管用材错误并消除因焊接而造成的缺陷.(4)在压力容器日常外观检查及定期内外部检验时,应加强对该部件的安全检查,重点是相应的焊缝及其母材处是否存在表面疲劳裂纹及变形泄漏,一旦发现应及时修复处理.例7 西安市“３?５”液化石油气泄漏燃爆事故1、概况日下午6时50分 ,古城西安西郊 ,市煤气公司液化石油气管理所储罐区发生液化石油气泄漏燃爆事故.西安市煤气公司液化石油气管理所储罐区共有16个液化石油气储罐（其中1000ｍ３球罐２个,400ｍ３球罐２个,100ｍ３卧罐10个,残液储罐２个）,共可储气3800ｍ３（1900吨）,其中３个空罐,实存气1600余吨,另外,储气区内还有７台空槽车.3月5日16时38分,接班的巡线职工检查,发现白茫茫的雾状液化气带着呼啸声从罐区一个400ｍ３容积的11#球罐底部喷出,管理所及时组织内部职工堵漏抢险.16时51分“119报警中心”接到报警电话,16时57分,距离最近的消防中队赶到现场.消防队员与职工一起继续采取被褥浸水冷冻的办法堵漏,用高压水喷射驱散地面液化气、倒罐等措施进行抢修.经过努力,泄漏曾一度得到控制,但因泄漏时间长且量大,漏出的液化石油气迅速扩散,最终还是未能堵住强大的气体,泄漏越来越严重,管理所已被笼罩在白茫茫的液化气中.18时50分发生空间爆炸（第一次爆炸）,巨大的火球腾空而起 ,火势由北向南蔓延整个罐区,造成参加现场抢险的消防官兵和煤气公司职工中,11人当场牺牲（其中消防官兵７）,受伤的31人中有一人因伤势过重,于３月８日逝于医院.市委、市政府于18时55分接到报告后,市领导立即赶赴现场指挥抢险.随后省委、省政府领导闻讯后也赶赴现场,省市领导在现场组成了抢救指挥部.19时25分,11 #球罐（400ｍ３）发生爆炸（第二次爆炸）,20时,附近的12#球罐（400ｍ３）发生爆炸（第三次爆炸）,烈焰冲上50多米的高空,引发邻近三台100ｍ３卧罐安全阀排放、着火燃烧.３月６日约６时,火势和险情得到基本控制.在此期间,抢险指挥部迅速调集全市公安干警、武警、交警、消防队员、特警及民兵3300余人.省市13家医疗部门出动救护车56辆、医护人员200余名,同时来自宝鸡、咸阳、渭南、铜川等地消防部队的49辆消防车及200余名官兵也赶赴现场增援.此次燃爆事故烧毁400ｍ３球罐２台、100ｍ３卧罐４台,燃损槽车７辆 ,炸毁配电室、水泵房等建筑物 ,直接经济损失477万多元. 针对11 #液化石油气球罐底部泄漏的情况,调查组除查询目击者所能提供的信息之外,还对球罐的设计、选材、制造、安装、监检、使用管理、定期检验等进行专项调查,同时对11#球罐液化石油气泄漏部位及其原因进行了观察、分析.2、泄漏现场勘察情况根据有关资料、目击者的证词及事故情况介绍 ,对11#球罐事故现场进行了勘察.现场发现因支柱烧塌,球罐朝东偏北方向倾倒.上温带北部有一条较宽的径向裂口,罐体底部的接管断裂,液相管及排污管均已扭曲变形,部分被压在罐体下面;排污阀、液相阀已与其管道断开,散落在原球罐位置下方.3、断口与阀门观察结果１) 球罐底部排污管接头断口和液相管接头断口属事故过程中发生断裂时形成的断口,均有焊缝热影响区沿熔合线开裂,呈现瞬时断裂的剪切形貌特征,此处不可能出现裂纹缓慢扩展、长时间泄漏的情况.２) 排污阀下部铸件断口是铸态平断口体,属事故过程发生的脆性断裂,加之排污阀处于关闭状态,同样此处不可能发生长时间泄漏.３) 排污阀与接管法兰密封情况观察.排污阀外形基本完整,阀体没有烧灼痕迹,外表面是一般铁锈颜色,球阀处于关闭状态.（１）将法兰紧固螺栓卸下后观察,排污阀上法兰密封面与密封垫片下表面之间大部分贴合紧密;而方位正南,弧长约为60mm的扇区范围内,却贴合不紧,相应在上法兰密封面上可见金属光泽,密封垫片下表面光滑,因安装时由法兰密封槽造成的凸棱清晰可见,无损坏迹象.另外 ,接管法兰密封面与密封垫片上表面之间在上述方位的扇区上也观察到同样现象,即接管法兰密封面与密封垫片上表面之间有弧长60mm的扇区无贴合,在未贴合处,密封面显得更光亮（金属光泽）,密封垫片更光滑.这些密封未贴合的部位,为液化石油气泄漏提供条件和可能性.（２）排污阀与下接管法兰密封情况观察,其密封垫片完整且已烧粘在接管法兰密封面上,贴合情况好,说明密封性正常.球阀呈关闭状态.与排污阀下部连接的管段基本完好 ,仍保存部分保温层.4) 液相阀密封情况观察液相阀呈开启状态,经历过高温烧灼,其外形已扭曲变形.液相阀上法兰密封垫片内外边缘皱折翘起且完好,经过烧灼并粘结在上法兰密封面上,表明密封性良好.液相阀下法兰的密封垫片内也缘皱折翘起且完好,与法兰密封面粘结紧密,并烧成灰壳,说明密封性能好.4、泄漏原因技术分析与结论１) 从排污阀外形基本完好及外表面颜色,可判断此阀未经受严重烧灼;而液相阀已扭曲变形,纯属经历严重高温烧灼、碰撞所致.液化石油气液相泄漏时出现吸热汽化现象,阀体要降温,排污阀及相连的法兰盘在火场中仍能保持一般铁锈颜色系自身泄漏的必然结果.２)排污阀上法兰密封垫片上、下表面与接管法兰、上法兰密封面均在同一方位存在无贴合部位（密封垫片上表面未贴合情况尤为严重）,且未贴合面积大致相同,具备泄漏的必要条件.３)发生液化石油气泄漏的无贴合部位,处于正南向,正对着液相阀（位于排污阀南边）下部连接管段炸开严重烧灼的位置（朝北偏东方向）,液化石油气喷射处着火就形成液相阀及其下部接管严重烧灼的火源环境 ,与目击者程英利的“漏气方位在南边”、“喷向南边的”证词等相符.４)排污阀上法兰密封垫片距地约650mm ,表明泄漏位置与抢修工人陶伟证词“由膝盖以上至大腿77公分处冻伤,有明显的冻伤红肿,膝盖以下没有冻伤”相近.综上所述,排污阀上法兰密封垫片由于长期运行导致的受力不均匀,使得与法兰密封面不能完全贴合,局部丧失密封功能（失效）,从而引导液化石油气泄漏.5、建议密封垫片物理性能退化,与球罐连接的阀体、管道处于悬挂状态,以及阀体开、关操作的周期性冲击、震动都会造成法兰密封面各部位及螺栓受力状态变化 ,为此建议:１)改进法兰密封面、密封垫片结构;２)定期更换法兰密封垫片并检查紧固螺栓表面裂纹;３)注意球罐底部管道等附件的相对稳定性;４)避免周期性冲击、震动.例8 天津第一香料厂一反应釜在试验过程中爆炸事故日,天津第一香料厂发生一起由于技术人员在工艺改革试验过程中缺乏经验,引起反应釜爆炸的重大事故,死亡3人,重伤2人.天津香料厂是生产出口香料的企业,主要产品香营素获国家银质奖,畅销欧美国家,但成本高、效益差.为了降低成本,厂总工程师对中间体水扬醛老工艺进行了百余次水试,并取得成功.8月3l日,进行首次中试.上午8点,进行投料前准备,9点开始投料,试验人员先后按顺序将固体烧碱、苯酚、环已烷、丁醇投入釜内.当开动搅拌机时,搅拌机不转.总工程师指挥采取了开蒸汽提升釜内温度和用工具盘动机两项措施,使搅拌机运转正常,温度逐渐上升.11点温度升至盯℃,因温度过高,又立即停止向反应釜夹套通蒸汽,改送冷水降温,使温度降至70℃度,(工艺要求温度是65至70℃).这时,试验人员经请示总工,向釜内滴加第5种原料――氯仿.下午15点30分左右,釜内出现“回流”现象,釜盖较热,气相表显示70℃,液相表显示67℃或8℃,总工指挥停加氯仿,又采取了用冷水喷釜盖的降温措施.待温度计显示的温度正常,无“回流”现象,恢复施加氯仿.以后还有温度升高现象,20点52分反应釜发生爆炸.经过事故调查和专家分析,这次化学反应的试验具有大量放热；有液相、固相物料；多种反应双向进行；反应在常压下进行的特点,而技术人员在工艺改革试验过程中,由于缺乏经验,对试验的工艺流程和所使用的设备和装置可能酿成爆炸的因素没有充分预料,对试验中的温度显示情况缺乏综合考虑.致使积聚的的氯仿瞬间发生剧烈反应,引起爆炸. 2014年四川高考化学试卷及解析 1． [2014?四川卷] 化学与生活密切相关.下列说法不正确的是( ) a．乙烯可作水果的催熟剂 b．硅胶可作袋装食品的干燥剂 c．福尔马林可作食品的保鲜剂 d．氢氧化铝可作胃酸的中和剂 1．c [解析] 乙烯可… 有理数的加法测试题基础检测1、 计算:（1）15＋（－22） （2）（－13）＋（－8） （3）（－0.9）＋1.512、计算:（1）23＋（－17）＋6＋（－22） （2）（－2）＋3＋1＋（－3）＋2＋（－4） 3、计算:（1）()( （…一、 压力容器事故技术分析压力容器事故的原因,一般来说往往是多方面的,因此,必须认真检查现场,细仔调查事故的经过和设备情况,认真进行技术检验和鉴定,作出综合分析,确定事故原因.1.事故现场检查(1) 容器本体的破裂情况检查容器本体的破裂情况是事故现场…2014年新年贺词银昌化工公司各位员工:2014年的钟声即将鸣响.寒冷虽然刺透骨髓,但阳光依然明媚,寒冷与温暖交织而存,严冬孕育着春天的气息.在这辞旧迎新的时刻,在2014年新年到来之际,我谨代表总经理、副总经理、公司行政部向工作在各个岗位上的全体员…3.1用字母表示数一、课前准备:1、你认识下列图标吗？它们表示什么含义呢？有何共同点？ 2、你能唱出《数青蛙》的儿歌吗？1只青蛙1张嘴,2只眼睛4条腿,1声扑通跳下水； 2只青蛙2张嘴,4只眼睛8条腿,2声扑通跳下水； 3只青蛙3张嘴,6只眼睛12条… 本文由()首发,
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