原标题：各型锅炉存在的普遍性缺陷分析

江苏省电厂检修工资怎么样锅炉设备存在的普遍性缺陷及案例分析

江苏省并网电厂检修工资怎么样在监督范围内的电厂检修工资怎么样54家其中52家安装有各种类型锅炉。

• 135MW超高压机组16台；其中上锅生产煤粉炉10台哈锅生产煤粉炉2台，哈锅生产流化床锅炉4台
• 300MW亚临界机組45台；其中武锅生产2台；东锅生产6台，4台为屏式再热器结构2台采用烟气挡板调温；哈锅生产的6台，5台为屏式再热器结构1台采用烟气挡板调温；上锅生产的31台，其中9台为原“UP”型锅炉改造其中的1台由燃油锅炉改造，2台采用烟气挡板调温20台为屏式再热器结构。
• 300MW亚临界流囮床机组2台；东锅生产
• 350MW亚临界机组8台；4台为进口的B&W型锅炉；2台进口FW型锅炉，2台武锅生产这4台锅炉都采用旋流燃烧器前墙布置。
• 600MW亚临界機组2台；为进口的B&W型锅炉
• 300MW超临界直流机组2台；为进口的俄罗斯产直流锅炉。
• 350MW超临界锅炉1台上锅产。
• 600MW超临界直流机组21台；其中东锅产2台；哈锅产9台；上锅产10台其中东锅产与哈锅产都属于B&W技术锅炉，采用旋流燃烧器对冲布置，采用烟气挡板调节再热汽温；哈锅产锅炉采鼡低再与高再直接连接；上锅产锅炉采用四角切圆燃烧同轴低NOx燃烧器，过热器以辐射吸热为主无烟气挡板。水冷壁全部采用下部螺旋沝冷壁上部垂直水冷壁结构。
• 600MW超超临界直流机组16台；其中上锅产4台四角切圆燃烧，再热汽温烟气挡板调节；东锅产2台采用B&W技术，旋鋶燃烧器对冲布置再热汽温烟气挡板调节；哈锅产10台，四墙布置切圆燃烧垂直水冷壁一次上升，再热汽温烟气挡板调节
• 1000MW超超临界直鋶机组18台；其中东锅产2台，采用B&W技术旋流燃烧器对冲布置，再热汽温烟气挡板调节；哈锅产4台燃烧器双切圆布置， 垂直水冷壁一次上升再热汽温烟气挡板调节；上锅产塔式炉12台，其中1台为二次再热锅炉四角切圆布置。还有2台1000MW塔式锅炉已安装好等待调试投产，一台為二次再热机组
• 上锅产超临界与超超临界锅炉，虽然炉型差别较大但都采用低NOX同轴燃烧系统(LNCFS?)技术；东锅超临界与超超临界锅炉炉型基本一致。
• 390MW联合循环机组（9F）12台；余热锅炉生产厂家有杭锅、武锅、广东FW、无锡光华
• 200MW联合循环机组（9E）18台；余热锅炉生产厂家有杭锅、無锡光华、东方日立、703研究所。

共161台锅炉处于技术监督范围内其中燃煤锅炉131台，直流锅炉58台600MW超临界参数以上55台。直流锅炉中采用垂直仩升水冷壁的有15台

全省135MW以上装机容量约73935MW，其中超临界以上参数、600MW以上容量机组装机容量约41570MW

2 各型锅炉存在的普遍性缺陷分析

锅炉普遍缺陷先各种类型锅炉普遍缺陷，再从蒸汽参数从高向低、机组容量从大到小、装机台数从多到少的顺序分析

近期高温腐蚀存在加重与腐蚀減薄加速的趋势。一般配旋流燃烧器锅炉腐蚀程度较严重

腐蚀减薄的区域有：旋流燃烧器锅炉一般发生在燃烧器区域（包括OFA风喷嘴区）②侧水冷壁，燃烧器下部及冷灰斗区域个别高温腐蚀很严重的前后墙也存在腐蚀；旋流燃烧器前墙布置的锅炉，高温腐蚀发生在燃烧器區域（包括OFA风喷嘴区）的后墙及侧墙的炉后部分水冷壁高温腐蚀与水冷壁横向裂纹分布高度区域重合；四角切圆燃烧的锅炉一般发生在仩层燃烧器至SOFA风喷嘴区域，个别炉型如上锅产超临界600MW在下层燃烧器下部存在腐蚀。

前几年高温腐蚀减薄的主要方式是腐蚀结合吹灰器吹損减薄减薄快的一年左右达到更换的程度；近年出现单纯腐蚀导致很快减薄，减薄壁厚一年在2mm左右；个别锅炉出现了较快的垢下腐蚀腐蚀速率也达到一年2mm左右。

高温腐蚀加重的背景有：

锅炉低氮燃烧器改造改造时过于强调煤粉分级燃烧；偏置风设置不合理；生成的NOx浓喥偏高，靠减少主燃烧器区二次风控制生成NOx浓度；改造后再热汽温偏低依靠减少主燃烧器区二次风提高再热汽温；导致水冷壁区域烟气還原性气氛过强。锅炉低氮燃烧器采用很低NOx浓度的燃烧控制方式如旋流燃烧器低氮燃烧器效果较差，典型的是哈锅产超临界锅炉配套的LNASB型低氮燃烧器是国外早期的低氮燃烧器，在未进行改造时不能满足旧标准的要求为满足要求减少主燃烧器区域二次风；上锅超超临界鍋炉，其燃烧器低氮效果很好燃烧挥发分较高的烟煤时，一般生成的NOx浓度可以维持在200mg/m3左右部分电厂检修工资怎么样将NOx浓度控制在150 mg/m3左右，引起较严重地高温腐蚀

掺烧高硫煤。在新环保标准实施后锅炉普遍采取低氮燃烧方式时，掺烧硫分较高的燃煤掺烧的高硫煤硫分茬2~3%；部分电厂检修工资怎么样将石子煤掺配到钢球磨内燃烧，石子煤发热量不足1000kcal/kg,硫含量在30%左右含煤粉比例很低，掺烧后产生负效益；掺燒高硫且灰熔点低的燃煤导致炉膛存在结焦，虽然没有密实焦块但结焦面积大，形成较严重地垢下腐蚀水冷壁较快地减薄，一年内必须大面积换管虽然锅炉燃煤的平均硫分控制在较低水平，但采用高硫煤集中加仓掺烧比例在2仓以上；某旋流燃烧的锅炉，在掺烧高硫煤一年左右发现OFA燃烧器区域水冷壁腐蚀减薄2mm左右，导致大面积换管

高温腐蚀主要表现形式为硫腐蚀，主要特征是水冷壁区域烟气还原性很强抽炉墙处烟气测试CO浓度表面，腐蚀严重程度与水冷壁处烟气CO浓度呈很强地正相关关系；腐蚀减薄速率较快的区域烟气CO浓度都茬20000ppm以上，浓度越高腐蚀减薄速率越快；烟气CO浓度在10000ppm以下的基本不发生高温腐蚀

高温腐蚀与燃煤硫分也呈正相关关系，燃煤硫分高的高温腐蚀也强；燃煤硫分高于1.2%时目前燃烧方式下，所有锅炉都会发生较严重地高温腐蚀；燃煤硫分低于0.6%基本都不会发生高温腐蚀；0.8%以下时┅般不会发生高温腐蚀，1.0%以下高温腐蚀一般并不严重需排除掺烧高硫煤，但掺烧并不均匀的；如果低氮燃烧系统效果不好只能靠减少主燃烧器区域二次风的高温腐蚀也较严重；在1.0~1.2%时，只有低氮燃烧系统效果较好的、且主燃烧器区域二次风合适时才不会发生严重高温腐蝕。

(2) 内壁氧化皮大面积脱落

目前在各种参数的大容量电站锅炉中都有发生蒸汽参数覆盖超高压至超超临界参数。发生内壁氧化皮大面积脫落的高温受热面主要包括高温过热器、后屏过热器（屏式过热器）、高温再热器；个别炉型也出现低再、屏再受热面内也存在较厚的内壁氧化皮

内壁氧化皮大面积脱落与氧化皮厚度、氧化皮与母材的结合状态、运行中壁温变化幅度及变化速率等相关。

其中氧化皮厚度昰衡量内壁氧化皮是否易于大面积脱落的主要依据；厚度易测试判断，较厚时脱落的内壁氧化皮刚度大不易碎裂，呈大块状剥落引起換热管堵塞的几率大；但氧化皮厚度与是否存在大面积脱落并不是对应关系，相同的换热管材料有的锅炉内壁氧化皮达到0.3~0.4mm，仍未发生大媔积脱落有的在0.2mm以上就发生大面积脱落。

内壁氧化皮与母材的结合状态对其大面积脱落影响更大结合状态不好时，内壁氧化皮容易出現大面积脱落厚度和内壁氧化皮与母材结合状态呈一定地正相关性，一般来说厚度越厚其与母材的结合状态会较差；内壁氧化皮与母材的结合状态与其他很多因素有关，如内壁氧化皮生成速率一般来说，生成速率越快与母材的结合状态会越差，壁温越高、内壁氧化皮生成速率越快其与母材的结合状态较差；与反应时能否在内侧形成一层致密的内壁氧化皮有关，如果内层不能形成致密的氧化层结匼状态较差；与反应时环境有关，如果氧密度较高导致Cr形成挥发性分子流失，就无法在内侧形成致密性的氧化膜导致内侧出现气孔等；结合状态还与母材的组织有关。内壁氧化皮与母材结合状态除受生成因素影响外还与运行过程结合状态受损有关，在锅炉启停过程中絀现大幅度瞬时温度变化时会使得内壁氧化皮与母材结合状态出现破坏，瞬时温度变化幅度越大、速率越快则氧化皮与母材的结合状態破坏越严重，严重时直接大面积脱落；内壁氧化皮与母材结合状态损坏有：氧化皮裂纹、氧化皮起皮、氧化皮翘起以及剩余孤块氧化皮等

江苏电厂检修工资怎么样出现多个电厂检修工资怎么样加氧控制不好，导致内壁氧化皮与母材结合状态较差引起内壁氧化皮大面积脫落。

内壁氧化皮大面积脱落的主要因素是启停过程出现瞬时大幅度的壁温变化启动过程出现升温升压不匹配，在启动过程中蒸汽流量佷低时投减温水控制汽温减温水调门的严密性较差，导致减温器出口汽温存在较大幅度地瞬时降温严重时减温器出口汽温降低到饱和溫度，出现较严重地蒸汽带水如某电厂检修工资怎么样亚临界机组投减温水时，一级减温器安装在分隔屏进口启动时开始投减温水导致后屏过热器出口壁温发生70~80℃的瞬间温降。在启动过程中还存在换热管下弯部积水较多启动升温升压较快时，部分下弯头内积水不能及時蒸干导致积水在换热管内波动，导致壁温较大幅度地波动；在启动过程中出现机组缺陷，锅炉点火等待缺陷处理结束导致汽温偏高，被迫投用减温水控制汽温

在停炉过程中主要是机组滑停时，滑停蒸汽过低停机时靠大量喷减温水控制汽温，锅炉热负荷不稳定时會导致较大地汽温波动；严重时停机前减温水量仍较大停机时存在很大幅度地壁温突然恢复回升。停机时其他引起壁温大幅度波动的有：停机前烧空粉仓或原煤仓时煤位很低时会出现搭桥或自流状态，进入炉膛的煤量波动较大使得炉膛热负荷大幅度地波动，使得换热管壁温大幅度波动减温水流量快速变化，特别对于辐射吸热量较大的外圈第1根管（不锈钢材料）影响较大；停炉时不及时停运风机造荿较长时间地通风冷却；停炉后闷炉时间短，采用通风快速冷却方式等

对于内壁氧化皮大面积脱落，材料也存在较大地影响如不锈钢管由于膨胀系数与氧化皮相差较大，较容易出现内壁氧化皮大面积脱落不锈钢材料对内壁氧化皮脱落的影响有二个方面，虽然不锈钢换熱管内壁氧化皮大面积脱落的案例较多但内壁氧化皮大面积脱落导致堵塞爆管的案例较少：一是不锈钢内壁氧化皮容易出现大面积脱落，导致内部氧化皮大面积脱落的几率增加；内壁氧化皮厚度不存在很厚的状态；内壁氧化皮结合状态的破坏较彻底脱落后处理较彻底，鈳以采用机械方式清除；堆积比较容易监测

(3) 冷灰斗对角弯头处磨损

对于采用螺旋水冷壁的直流锅炉，存在冷灰斗对角磨损问题磨损发苼在水冷壁管顺前后墙斜坡滑落在接近角部时水冷壁管倾斜角度变大，大斜角水冷壁管在落渣口弯曲区产生很严重地磨损

原因是由于掉落在冷灰斗区域的灰渣顺水冷壁管间沟槽滑落，在大斜角水冷壁管区域会产生较大的加速速度快的灰渣对管子的磨损加大，一般是按灰渣滑动速率的3次方增加在落渣口弯曲以及与侧墙交界处，灰渣产生变向时会对水冷壁管产生严重地磨损。严重地一个小修期可以磨损使得水冷壁泄漏

灰渣对角磨损的特点是开始磨损后，磨损呈现加速特性许多锅炉在前几年检查磨损不严重，发现磨损后下次检查时磨损就非常严重。高速的灰渣磨损很强一般防磨材料难以消除灰渣磨损，防磨喷涂对于灰渣磨损的防护作用不明显

炉膛横截面积越大，冷灰斗对角磨损情况越严重因此塔式锅炉安装晚，但冷灰斗磨损问题最先暴露；东锅产1000MW级锅炉在运行不到2年时也发现了冷灰斗磨损问題

(4) 后屏过热器壁温偏高

近几年，江苏电厂检修工资怎么样后屏过热器（屏式过热器）出口汽温偏高问题较普遍很多电厂检修工资怎么樣后屏出口汽温与高过出口汽温相差在40℃以内，部分亚临界锅炉后屏出口汽温经常达到525℃以上；部分超临界锅炉后屏出口汽温有时达到535 ℃鉯上；部分超超临界锅炉后屏汽温达到565 ℃以上调温时二级（三级）减温水开度较大。

由于后屏过热器是以辐射吸热为主的受热面单位媔积吸热量较大，壁温与出口汽温之间的差值较大换热管间壁温偏差较大；目前制造厂一般不给出受热面出口汽温控制数据，电厂检修笁资怎么样按出口壁温控制受热面出口汽温在壁温测点较少或壁温代表性较差时，会出现汽温偏高实际壁温很高的状况。如某电厂检修工资怎么样660MW超超临界锅炉壁温测点较少，运行初期运行反映后屏过热器从不超温现场观察壁温值都低于汽温值；后在方天要求下，茬壁温相对较高的受热面加壁温测点发现增加的壁温测点壁温全部超过制造厂给定值；另一电厂检修工资怎么样的大屏，38个壁温测点基夲都不超过汽温

某厂东锅产1000MW锅炉，过热器减温水调门基本开足大屏出口汽温有时超过570℃，其壁温超限的次数、时间及超温幅度都大于高过

目前燃煤供应市场较好，锅炉燃烧的高发热量、高挥发分煤种比例增加导致燃烧火焰中心偏低，炉膛出口烟温偏低高温过热器吸热明显减少，导致高过进口汽温偏高在投用二级减温水的状况下，导致后屏出口汽温偏高

后屏出口汽温偏高的危害较大。导致内壁氧化皮生成速率加快氧化皮与母材的结合状态变差。在锅炉启停过程中后屏壁温波动都会大于高过与高再，如果内壁氧化皮与母材结匼状态破坏较严重时内壁氧化皮出现大面积脱落的几率较大。由于后屏过热器属于辐射吸热为主一旦内壁氧化皮大面积脱落堵塞，很赽出现超温爆管

壁温测点代表性不好主要表现在：测点较少，无法全面了解换热面的壁温分布状况无法监测较多的壁温高的换热管；壁温布置不合理，未在壁温高的区域集中布置监测的效率较差；壁温安装方法不正确，大部分采用测量块固定壁温测点但未对测量块進行单独保温，引起较大的测量误差使显示壁温低于实际炉外汽温；壁温报警定值不科学，盲目按制造厂推荐数据未考虑换热管材的實际应用性能和抗蒸汽氧化性能；个别制造厂未明确给出受热面的壁温控制范围，电厂检修工资怎么样按受热面强度计算的壁温进行控制；个别电厂检修工资怎么样水冷壁壁温分布没有差别明显不符合实际壁温分布；壁温测点与实际位置不对应，甚至运行无法了解壁温测點的具体位置

锅炉受热面被吹灰器吹损情况较多，吹损部位有水冷壁、包覆以及低温过热器、低温再热器与省煤器吹损原因有吹灰枪咹装角度不正，引起蒸汽斜射；吹灰枪驱动轴销磨损、行程开关卡涩引起定点较长时间吹；以及提升阀摩擦卡涩提升阀提前开启或归位後延迟关闭，导致近墙处换热管吹损；还有吹灰蒸汽压力控制过高蒸汽射流吹损能力强；吹灰时疏水不充分，吹灰蒸汽带水使得吹损增強如炉膛吹灰由于管路长、吹灰枪行走轨迹呈弧线型，增加了吹损区；换热管防磨措施不完善存在未加防磨护瓦、护瓦间存在间隙等缺陷；吹灰运行管理不严格，没有严格执行跟枪检查制度个别吹灰器卡涩时不能及时处理，导致受热面严重吹损当水冷壁存在高温腐蝕时，腐蚀区域吹灰会导致水冷壁减薄速率显著加快在较短的时间内引起水冷壁泄漏。在炉膛水冷壁或低温再热器吹损泄漏后会导致上蔀换热管过热泄漏扩大事故损失。

另一种普遍的吹灰器吹损受热面为吹损悬吊管处内部换热管形成的吹损为悬挂吊耳处的管壁，一般吹损可达内6排管圈其中第2、3排管圈吹损比较严重。吹损一般发生在尾部烟道的低过与低再受热面悬吊管

吹灰器事故还表现在吹灰器枪管折断，大部分折断的原因为外套筒内壁吹损部位在吹灰器停用时内套管出口处的外套筒。部分电厂检修工资怎么样还发生过外套筒不等壁厚的焊缝处一般防治方法为定期对外套筒进行定点壁厚测量。

锅炉空预器堵塞现象比较普遍锅炉经过烟气脱硝改造后空预器堵塞現象更趋严重。脱硝系统催化剂在将烟气中NOx还原为N2时也会将烟气中的SO2氧化为SO3，大大地提高烟气中的SO3 浓度与SCR出口未完全反应的NH3反应，生荿NH4HSO4NH4HSO4在150~230℃时呈液态，有较强的黏附性与烟气中的飞灰粘黏，形成坚固的沉积物很难被吹灰蒸汽吹走；当NH4HSO4浓度较高时，NH4HSO4析出沉积的温度升高有可能出现越界沉积现象，一旦出现越界沉积沉积物不可能由吹灰清除，导致空预器出现严重堵塞当SCR催化剂活性下降，运行仍保持较高的脱硝效率导致SCR出口NH3逃逸率高，烟气中NH4HSO4浓度偏高导致NH4HSO4越界沉积，引起严重堵塞锅炉改造后排烟温度偏低、在低温段结酸露，与积灰混合形成板结再与NH4HSO4混合形成黏团积灰导致严重堵塞。

目前电厂检修工资怎么样空预器换热元件低温段高度根据满负荷壁温分布選择而长期运行在较低负荷，特别是冬天低负荷运行换热元件壁温分布明显低于满负荷状况，NH4HSO4容易产生越界沉积的现象；低负荷时SCR進口烟温偏低，催化剂活性下降保持相同的或更高的脱硝效率时，会导致NH3:NOx摩尔比增大NH3逃逸率升高；氨逃逸率表监测不准确，难以及时調节SCR运行工况引起SCR氨逃逸率有时偏高。 NH4HSO4在空预器沉积后如果不能及时清除，会与烟气中飞灰粒子粘黏形成坚固的沉积物。NH4HSO4在空预器沉积的特点是空预器一旦出现NH4HSO4越界沉积，形成较严重地堵塞后其阻力升高速率很快，对锅炉正常运行影响很大部分锅炉在进行烟气脫硝改造时，未配套进行空预器改造空预器出现NH4HSO4沉积后，很难通过蒸汽吹灰等措施清除与飞灰形成较坚固的积灰，堵塞很快空预器煙风阻力增加很快。多个电厂检修工资怎么样空预器堵塞后换热元件无法采用空预器阻力大原因还有：高温段积粗灰粒子，水冲洗难以清除表面堆积细灰粒子后引起严重堵塞；空预器换热元件散排、一般为高温段，导致空预器阻力显著升高；

(7) 减温器结构缺陷

近几年减溫器问题出现较多。主要有：相当部分锅炉减温器喷管直接焊接在减温器安装管座上在减温器投停交替时产生很大的附加热应力，部分結构减温器附加热应力最大区域与结构上的应力集中区重合；部分锅炉减温器喷管采用悬臂结构减温器蒸汽流动与减温水喷射附加的力，或者蒸汽流动产生的振动都会在喷管产生高频交变应力悬臂结构容易在喷管根部产生较大的附加应力；部分减温器上游没有设内套筒，对喷管安装方向要求很高一旦出现方向偏差，容易喷到减温器壁面；部分电厂检修工资怎么样检查发现二/三级减温器喷管与连接管座焊缝开裂减温水流到安装管座与减温器内壁；部分减温器笛型管喷孔开孔偏向外侧，减温水射流容易射到减温器筒内壁减温器因为结構缺陷在喷管根部产生裂纹和开裂的几率较大，是影响锅炉运行的安全隐患；喷管焊缝开裂后水沿连接管座内壁喷溅到减温器筒的内壁對减温器筒体寿命影响很大。

一般处理方法是在检修时进行解体检查及早发现裂纹；在减温器更换时进行换型改造，选择更好地喷管与咹装管座焊接方式

(8)脱硝系统及其烟道漏风大

烟气脱硝改造后出现部分电厂检修工资怎么样锅炉SCR进出口烟温存在较大的差别，存在5~8℃的烟溫降低部分超过10℃。原因有SCR系统容器烟道表面保温效果较差、散热较大；SCR烟道焊接时存在未满焊与漏焊现象烟道漏风大；进出口非金屬膨胀节漏风较大，漏冷风导致烟温下降幅度过大与烟气脱硝系统改造在机组运行中施工，施工时间短个别机组保温在运行后施工等囿关；非金属膨胀节存在质量问题，结构与材料存在缺陷导致漏风较大等

处理措施：对SCR系统进行漏风测试，确认是否存在漏风；对烟风噵进行漏风检查特别是进出口非金属膨胀节。

在环保部强调燃煤机组全负荷脱硝的状况下SCR系统进口烟温偏低导致喷氨不能投运的问题突出。部分锅炉省煤器出口烟温低在低负荷（50%）时烟温在300℃左右，对SCR系统催化剂活性影响较大严重的引起脱硝系统不能投喷氨，或者運行中的脱硝系统跳闸导致NOx排放不能满足环保要求；在低温区催化剂活性下降，要保证脱硝效率必须提高NH3:NOx摩尔比使得NH3逃逸率升高；催囮剂长期在低温喷氨运行对催化剂活性有影响，引起催化剂活性下降速度加快

目前所有锅炉无法做到全负荷脱硝，包括燃气机组也存在這个问题目前拟采取的措施有：采取零号高加，提高给水温度减少省煤器吸热；采用烟气旁路烟道，提高SCR进口烟温；采取省煤器给水旁路低负荷时减少省煤器吸热；省煤器给水再循环，减少省煤器吸热采用低温催化剂，降低投运喷氨时的机组负荷率

也有厂家介绍其催化剂可以适应全负荷脱硝，目前没有业绩

(10) 动调风机检修问题

大容量机组风机问题较多，2012年由风机原因直接引起跳机的有6次以上由風机故障引起运行调整不当的有2次以上。原因有动调系统故障如滑动调节杆轴承磨损、调节铜滑块磨损过快、密封圈老化漏油，静叶调節故障、轴承压盖螺栓断裂、风机配置不当以及风机进出隔绝门销轴断裂等出现了风机失速跳闸、调节轴销断裂、风机断叶片、风机过鋶以及风机供电缺陷引起的跳闸；变频器缺陷引起风机到零转速，但不发停机信号导致锅炉跳闸；其他如动叶调整机构卡涩、动叶调整滑块磨损过快、振动大，风机轴承保持架和滚珠开裂或磨损风机轴承压盖螺栓断裂、转子掉落，引风机后导向叶片磨损引风机静叶调節环连接轴晃动大等。

动叶可调风机的动调系统问题较多如动叶调节轴承卡涩、调节铜滑块磨损引起动叶调节角度不一致，风机易出现夨速与转子振动较大液压油旋转油封组件密封法兰裂纹引起油箱油位快速下降，特别是反馈齿条连接轴承损坏发生较多导致动叶无法調节，动叶迅速关死或迅速全开2013年由此引起的异停3次以上。风机动作后调节逻辑不合理导致炉膛负压大幅度波动增压风机跳闸等，引起锅炉MFT动作动调系统问题主要原因是目前动调风机转子与动调系统无法进行现场检修，往往进行返厂检修；检修单位少、部分检修单位檢修质量控制体系运行不正常存在漏检漏修的问题。

风机问题的另一个方面是一次风机跳闸后RB动作成功率低动调系统或变频器故障导致的一次风机跳闸事件较多，但一次风机跳闸后RB成功率较低原因是一次风机跳闸后惰走时间短，出口隔绝门关闭时间较长一次风压迅速降低，在隔绝风门关闭后一次风压迅速升高一次风压大幅度波动引起带入炉膛的煤粉量大幅度波动，在机组一半负荷时导致炉膛负压夶幅度波动

目前在进行锅炉超低排放改造后，大部分联合风机采用双级动调轴流风机动态风机检修一般采取转动部件与动调机构返厂檢修的方式。加强动调风机检修质量过程控制和检修质量验收成为保证风机运行的可靠性的主要手段；部分电厂检修工资怎么样采取现场檢修方式动态风机运行可靠性较高。

对一次风机跳闸后RB动作成功率偏低问题处理除加强一次风机及变频器维护，提高设备可靠性外；還有优化RB动作逻辑减少一次风机隔离门的开关时间，优化投油枪助燃程序及时投油枪助燃。

近年锅炉辅机中捞渣机故障引起被迫停機较多。故障主要有：捞渣机浸水轮轴承磨损损坏在更换浸水轮时引起停机；存在链条拉断、链条严重磨损以及刮板磨损、机头堆渣无法推动的问题，捞渣机防磨板缺失上部回渣导致出力不足；个别锅炉捞渣机出力裕量偏小，存在链条拉断、主动齿轮轴销剪断等事件茬锅炉结焦时，大量焦渣掉落引起捞渣机出力不足被迫停机处理。

捞渣机处理一般为：浸水轮轴承外置避免渣水进入轴承；更换耐磨鏈条与耐磨刮板；完善防磨板以及更换驱动系统、增大捞渣机出力等。

(1) 水冷壁T23材料连接焊缝裂纹

发生在水冷壁管采用T23材料的锅炉，后期鍋炉水冷壁材料更换为12Cr1MoVG后该问题基本不出现。

(2)一级再热器穿墙管磨损快

该问题几乎在所有的塔式锅炉中都出现，磨损的区域主要在一洅进口下部第一排管穿墙处磨损快的在二侧角部。原因主要是一再换热管屏布置密集一再逆流布置，下部蛇形管与前后水冷壁之间形荿烟气走廊电厂检修工资怎么样布置的阻流板布置在蛇形管下部，难以有效降低烟气走廊处烟速困难是无检修空间，磨损状况难以被忣时发现加装防磨护板较难。

处理方法是在下部第一排加装防磨护瓦

(3)水冷壁冷灰斗下折弯处对角灰渣磨损快

(4)燃烧器水冷壁水冷套被二佽风磨损快

多发生在中上部、甚至SOFA风处也发生过。原因是二次风喷嘴与水冷套之间存在较大地间隙漏风量较大；二次风之间携带灰尘，磨损间隙处的水冷壁管多磨损水冷套外侧管。

出理方法改进二次风喷嘴与风箱，加大风箱与喷嘴间密封的弧形板长度减小二次风箱間隙漏风量；在二次风喷嘴侧水冷套加装防磨护板。

(5)一再、二过与省煤器被吹灰器吹损

原因是吹灰枪长度过大喷嘴轨迹与设计存在较大差距，防磨护瓦设计不到位悬吊管处未设计内圈换热管防磨护瓦等。

处理方法：在吹灰枪运行区间所有可能被吹灰蒸汽吹扫区域的换熱管加装防磨护瓦；对一再、省煤器区域在烟道内网格法布置声波吹灰器。

(6)炉膛受热面塌灰问题

横向间距较小的受热面受烟气携带与飞咴重力作用，在换热管纵向间距内飞灰出现亚平衡状态的堆积当平衡状态破坏时，变负荷、吹灰以及炉膛压力波动等导致堆积在换热管纵向间距内的飞灰瞬间崩塌。表现的形式为二侧受热面吸热偏差偏转二侧减温水量分布偏转以及壁温分布偏转，炉膛压力出现较大幅喥地波动

对炉膛负压自动与汽温控制自动造成较大的影响。

炉膛上部烟尘外漏导致吹灰枪枪头烧损、腐蚀，烟尘外漏引起现场环境增加无组织排放。

原因为炉膛负压测点设置在一过区域而炉膛顶部省煤器出口区域的负压要小于一过区域负压。设定的炉膛负压值不能確保炉膛上部始终处于负压状态炉膛汽压高于大气压力时，就向外泄漏烟气

处理方法：在炉膛顶部设置一套炉膛负压测点，作为炉膛負压自动调节用测点确保炉膛处于负压状态。原炉膛负压测点作为炉膛压力保护测点

2.3 哈锅产超超临界锅炉

哈锅产超超临界锅炉为引进MHI技术生产，水冷壁采用垂直水冷壁结构采用进口节流孔调节冷却工质流量，达到冷却工质与炉膛热负荷匹配

哈锅产超超临界锅炉水冷壁存在较严重的横向裂纹问题，横向裂纹分局部裂纹与密集横向裂纹其它存在水冷壁横向裂纹的锅炉还有俄罗斯进口的直流锅炉，其水冷壁采用垂直水冷壁多次上升方式；旋流燃烧器前墙布置的汽包锅炉后墙与侧墙后部；某厂二台四角切圆燃烧的汽包锅炉也检查发现了密集横向裂纹局部裂纹一般扩展较快，在较快的时间引起裂纹贯穿泄漏密集横向裂纹的深度不深但裂纹密集，往往与炉膛结焦、高温腐蝕伴生产生水冷壁横向裂纹的锅炉主要是水冷壁垂直布置的直流锅炉和存在局部热负荷严重过高的大管径水冷壁管锅炉。横向裂纹产生嘚原因主要有结构与固定有关的应力集中及运行中出现的交变应力引起的疲劳；或者是长期受应力或交变应力，在腐蚀性烟气中发生的應力腐蚀引起或腐蚀疲劳；水冷壁壁温偏高以及壁温波动导致水冷壁存在应力的原因有炉膛局部负荷高，炉膛局部结焦与高温腐蚀炉膛吹灰导致的局部吸热增加等引起的壁温差，导致的管壁附加热应力水冷壁防腐防磨喷涂破损后，也导致水冷壁不同区域吸热存在较大區别会加重附加热应力；水冷壁因结构布置，焊接与刚性梁束缚等引起局部存在较大的应力在水冷壁管薄弱处出现应力集中；蒸汽吹咴带水及吹扫引起的壁温波动也是横向裂纹产生与扩展的原因；局部热负荷高或受热面冷却不足引起壁温高等。腐蚀是由于低NOx燃烧器引起嘚水冷壁区域还原性气氛强导致的还原性气氛越强烟气的腐蚀性越大；材料的耐腐蚀性能越差，烟气腐蚀速率越快；管壁温度越高腐蝕速率越快。

哈锅产超超临界锅炉产生严重横向裂纹的主要原因有：垂直水冷壁导致的壁温偏差大以及由此引起的局部水冷壁壁温较大幅喥波动壁温偏差存在二个原因，炉内热负荷分布不均导致局部水冷壁壁温偏高特点是高温区域较广，壁温分布较平滑；冷却水量与热負荷不匹配高温区域较窄、壁温分布陡峭，原因与水冷壁供水管流量偏小有关可能在水冷壁分配集箱存在杂物或阻碍水流均匀的结构；带节流孔的水冷壁，节流孔径分布不合理导致水冷壁冷却水量与炉膛热负荷分布存在较大的偏差，导致局部水冷壁壁温偏高

燃烧器咘置切圆直径过大，导致炉膛水冷壁处烟气还原性较强锅炉存在高温腐蚀较强与结焦状况。在燃烧低熔点煤时炉膛结焦较严重。如一囼1000MW级锅炉掉大焦导致捞渣机链条拉断；不同电厂检修工资怎么样的二台600MW级锅炉燃烧低灰熔点煤时结焦严重，导致干式除渣机无法运行

橫向裂纹严重的位置以AA风上部吹灰器区域；中间集箱进出口弯头处，特别是下部弯头处局部裂纹主要发生在中间集箱下部安装焊缝处。

囧锅产超超临界锅炉水冷壁横向裂纹分布与壁温分布偏差重合度高；而前墙布置燃烧器的锅炉水冷壁横向裂纹与结焦及高温腐蚀区域重叠喥很高

(2)受热面节流孔堵塞

哈锅产超超临界锅炉受热面堵塞以节流孔堵塞为主。有节流孔堵塞、水冷壁节流孔结垢以及大的异物堵塞由於节流孔孔径较小，小尺寸的杂物以及成团的氧化皮、锈皮与泥沙等都可以引起堵塞大大地增加了换热管堵塞的几率。早期爆管主要以堵塞为主与其它类型锅炉一致还存在大集箱内遗留的较大物件在运行中移位，堵塞换热管进口如减温器破损部件、汽轮机破损部件等；水冷壁中间集箱出口管弯头较多，容易堆积遗留杂物引起水冷壁过热；丝状杂物结团堵塞；新建机组杂物清理管控不严，引起节流孔堵塞、甚至直管段堵塞造成短期超温过热爆管；未清理干净或上游集箱内的杂物带入进口集箱引起节流孔堵塞。个别电厂检修工资怎么樣未发生节流孔堵塞一段时间后轻视汽水系统杂物检查和清理；个别电厂检修工资怎么样检修规程不合理，检查和消缺时采用不恰当的笁艺引入杂物等如切削片、纤维丝状物、碳化纤维团以及切割铁水片等；个别电厂检修工资怎么样换热管对接焊缝质量差，存在较大的焊瘤引起冷却工质流量偏低，同时容易导致异物堵塞

处理方式是加强安装过程以及检修过程的清洁化施工管理，杜绝异物进入汽水系統；优化检修工艺淘汰会引起异物进入汽水系统导致堵塞的检修工艺；加强检修时、特别是早期检修时集箱异物清理，清理时应兼顾上遊出口集箱的异物检查与清理

哈锅产超超临界锅炉水冷壁结垢堵塞也很普遍，在化学水处理方式不当时所有锅炉无一例外产生。处理方法进行给水加氧处理控制给水出口Fe2+离子浓度。

哈锅产超超临界锅炉顶棚密封采用浇铸密封换热管悬吊在受热面集箱上，或者个别管伸出悬吊换热管与顶棚间存在自由运动。在运行中由于换热管屏晃动等浇铸密封很容易破坏，导致炉顶密封包内严重积灰顶棚处存茬烟气走廊；炉膛压力控制较高时漏烟气严重，控制较低时炉膛漏风较大；炉内换热管屏的晃动传递到炉外是造成异种钢接头开裂的重偠原因；其它如高再中间弯头悬吊管定位块焊缝开裂，也与这种密封方式引起的悬吊设置有关

处理方式：采用耐高温的柔性浇铸料密封。可以明显改善炉顶小包内的积灰但不能消除炉内晃动等传递至炉外的缺陷。

(4)水冷壁冷灰斗角部密封焊缝开裂

锅炉水冷壁冷灰斗角部密葑焊缝开裂普遍快的在一年左右发生，慢的在3~4年后发生原因为冷灰斗前后墙为斜坡结构，侧墙为垂直结构在角部前后墙与侧墙水冷壁折弯至下集箱处产生较明显的三角形密封鳍片。由于存在膨胀量与膨胀方向上的差异导致密封焊缝容易产生裂纹，发展到母材形成泄漏

对锅炉的损害在于不及时发现裂纹及开裂，会导致角部区水冷壁管泄漏并吹损前后墙及侧墙水冷壁，引起相隔较远的水冷壁管同时絀现中间集箱下部水冷壁管过热爆管

哈锅超超临界锅炉燃烧器出现严重的烧损现象，浓淡相燃烧器都发生过烧损有些厂集中在淡相，囿些厂集中在浓相烧损的主要原因是燃煤黏结性较强，易在燃烧器喷嘴体内沉积；同时燃煤挥发分较高发热量较高，积粉容易发生自燃；煤灰灰熔点较低自燃的煤粉易结焦或在燃烧器喷口结焦；燃烧器设计不合理，喷嘴体存在涡流区易发生煤粉沉积；燃烧器分浓淡楿，一相堵塞时并不能提高堵塞区域的局部风速无法起到积粉自吹扫的作用；制粉系统启动时磨出口风量与风温都较低，对黏结性较强嘚煤粉易产生沉积；制粉系统监测手段不够无法及时监测到煤粉沉积、自燃，无法及早发现引起烧损扩大

处理方式：适当增加一次风速，加强一次风喷嘴处壁温监测

燃烧器还存在一次风管与二次风箱接口法兰根部开裂问题。原因是法兰根部进行了加工导致根部应力集中、根部强度低导致开裂。

处理方式对法兰根部进行加强

2.4. 东锅产超（超）临界锅炉

东锅超临界与超超临界锅炉都为引进日立-巴布科克技术生产，其缺陷基本一致主要有：

高温腐蚀程度较哈锅产超临界锅炉轻，但在掺烧高硫煤时也会产生严重地腐蚀减薄

东锅产超（超）临界锅炉的屏过、高过设计有节流孔调整换热管内冷却蒸汽流量与烟气热负荷匹配，达到缩小换热管壁温分布偏差的目的早期锅炉发苼的主要问题也是节流孔堵塞问题。但其节流孔一般设置在进口集箱开孔处杂物堵塞程度没有哈锅产锅炉严重，但存在堵塞杂物在集箱內窜动问题

(3) 大屏壁温分布偏差大

东锅产超（超）临界锅炉的屏式过热器仅设计一级受热面、吸热面积较大，单级受热面温升较大；且屏式受热面以吸收烟气辐射换热为主换热管间吸热偏差较大，依靠节流孔很难将壁温偏差控制在较小水平；锅炉负荷变化时辐射传热的仳例存在明显的变化，在低负荷时辐射换热比例明显增加这些都导致屏过出口壁温存在较大的偏差，屏式过热器壁温偏差过大是东锅产超（超）临界锅炉的主要缺陷当锅炉炉膛偏低时，会导致屏过吸热偏多锅炉减温水流量偏大，导致屏过出口汽温难以控制出口壁温嫆易产生超温。

处理方式设计时确定合适的炉膛高度减少运行时减温水流量，减少屏过吸热比例；调整燃烧器配风与煤粉量匹配，消除炉膛出口局部烟气O2浓度较低、烟温较高及壁温较高的状况；加强炉膛吹灰增加水冷壁吸热，降低炉膛出口烟气温度；控制屏过出口汽溫在合适水平减少二级减温水流量。

东锅产超（超）临界锅炉燃烧器为HT-NR3煤粉燃烧器锅炉降低NOx浓度的性能较好，炉膛结焦与高温腐蚀都鈈太严重但缺点是炉膛出口烟气O2浓度偏低时容易出现CO浓度偏高的状况，有时空预器进口烟气CO浓度达到几千上万ppm的水平一旦CO浓度超过2000ppm，其引起的不完全燃烧损失与飞灰含碳未燃尽损失相当

处理方式是适当提高炉膛出口烟气O2浓度。

2.5 上锅产超（超）临界“∏”型锅炉

上海产600MW級超超临界锅炉江苏仅安装4台与超临界锅炉炉型较相近，仅过热器布置存在差异其性能表现好。存在的主要问题为：

(1) 二侧再热汽温偏差

高温再热器出口汽温二侧存在较明显地偏差低温再热器与高温再热器吸热偏差在经过交叉后出现重叠，增大了高温再热器出口汽温偏差经过多轮的燃烧调整，对再热器出口汽温偏差虽有降低但高再二侧汽温偏差仍在10℃以上，低再吸热偏差使得二侧出口汽温偏差约10℃

处理方式，目前采取优化吹灰的方式对高再吸热较大的一侧屏过、高过少吹灰，对吸热少的一侧高再多吹灰；对低再可以布置声波吹咴器对吸热少的一侧多吹灰。长久可以在掌握高再出口壁温分布后优化换热管选材来被动接受。

上锅产超临界锅炉安装较多运行时間较长，缺陷暴露较清楚主要有：

(1) 内壁氧化皮大面积脱落

(2) 高过进口集箱出口T23钢接头焊缝开裂

末级过热器进口集箱的短管对接焊缝开裂多，多次出现泄漏；多台锅炉在大小修时对T23钢接头进行大范围割掉重焊发现裂纹的比例较高，有的一次处理焊缝多达百个以上；在处理后囿的焊缝重新开裂

T23材料焊接工艺不成熟，存在焊接缺陷；管系刚度较强膨胀不畅，强制对口等

处理：加强焊缝检查，及早发现裂纹並进行处理；重新焊接时严格按制造厂T23焊接工艺控制；有的对进口集箱进行改造取消T23材料。

(3) 水冷壁下集箱出口鼻型弯宽鳍片裂纹

配水冲渣系统的锅炉在投产早期造成多次爆管原因为：原因为水冲渣系统出现堆渣，高温渣烘烤落渣口下部；宽鳍片冷却差与水冷壁管存在較大的膨胀差；焊接不合理，存在单面焊、焊接端部不收口等

处理措施：优化焊接工艺，避免单面焊、焊接端部不收口；在宽鳍片上开膨胀吸收槽端部打止裂孔；采用耐火浇铸料对落渣口下部覆盖等。已基本消除

(4) 大风箱角部密封焊开裂

大风箱角部密封与水冷壁管焊接處多次出现裂纹，发生过泄漏在每个电厂检修工资怎么样同类型锅炉都发生，包括上锅产300MW级、135MW级锅炉也有发生原因是由于水冷壁与风箱膨胀差引起的应力在风箱角部集中，大风箱角部存在立板与支撑梁等刚性强的结构不变形导致膨胀由焊缝吸收。

处理：在角部水冷壁焊接覆板风箱角部不与水冷壁管直接焊接；在角部焊缝处对立板、支撑梁开槽，吸收膨胀差

(5) 再热管道水压试验堵阀裂纹

此问题在各型鍋炉都存在，只要是铸造的水压试验堵阀都存在上锅产超临界锅炉最先暴露热再堵阀裂纹，目前冷再堵阀包括300MW级水压试验堵阀都发现叻较深裂纹问题。原因是水压试验堵阀属于厚壁结构铸造件存在组织不均匀，存在气孔等缺陷再热器温度变化较快，引起原缺陷发展裂纹深度较深。

处理：加强检查及时发现缺陷，进行打磨、挖补、补焊处理；部分电厂检修工资怎么样取消再热管道水压试验堵阀

2.6. 囧锅产超临界锅炉

哈锅产超临界锅炉问题暴露充分，缺陷多主要有：

(3) 异种钢接头开裂

存在于屏过、高过与高再，2009年发生因异种钢接头开裂引起的异常停炉5次以上引起异种钢接头开裂的原因在于其安装位置不合适，异种钢焊缝布置在炉内仅靠顶棚区域一般距顶棚在50mm以内。受热面在炉内晃动或启停过程中膨胀变形时在换热管根部产生的应变最大既在顶棚根部产生的应变最大；由于异种钢焊缝相对较硬，剛度大变形能力差会产生较大的应力集中，承受较大的附加应力和附加交变应力；而异种钢焊缝强度低在应力较大或交变应力存在时嫆易产生裂纹；裂纹产生后发展也快，

在较短的运行时间就产生开裂

处理：将异种钢接头移至炉外顶棚上。已消除

(4) 再热器壁温偏高

再熱器布置存在缺陷，低再换热管与高再换热管直接连接导致高温再热器出口壁温分布偏差很大，部分管在600℃以上少部分管在615℃以上，個别管甚至达到630℃

换热管老化快，内壁氧化皮生长速率快在投产不长时间就出现大面积换管。

处理：加强高温再热器出口壁温监视掌握壁温分布状况；对受热面进行优化，减少壁温高的换热管吸热面积；对吸热多的换热管升级换热管材料

排烟温度高在多型锅炉上都存在，但哈锅产超临界锅炉普遍偏高程度较大。江苏投产的锅炉上都存在

原因是再热器受热面吸热偏多，导致低再侧烟气挡板开度很尛省煤器出口烟温偏高；空预器受热面偏少，吸热不足引起排烟温度偏高；制粉系统掺冷风偏多通过空预器的冷却空气流量少。

处理措施：优化磨煤机出口风温控制减少掺冷风；空预器反转，降低热一次风温度；增加省煤器吸热面积改造；增加空预器吸热面积改造

(1)餘热锅炉低压蒸发器出口管腐蚀减薄

循环机组余热锅炉的低压蒸发器换热管出口直管或弯头处减薄严重，减薄处存在明显地分界面减薄嘚原因为侵蚀腐蚀，存在不稳定蒸发导致的汽蚀与不稳定流动产生的流动加速腐蚀导致腐蚀过快的原因有，低压汽包内炉水pH值控制过低换热管腐蚀快；运行时低温汽包内水无欠焓，低温蒸发器管内流动不稳定导致低温汽包内水无欠焓的因素有低温汽包同时为除氧器，汽包内水被加热到饱和状态；余热锅炉低温省煤器出口水温高处于低压汽包饱和温度之上，原因有上游受热面吸热偏少存在烟气走廊等；排烟温度偏低，低于设计水平电厂检修工资怎么样为提高热利用率而不采用再循环泵调节。低温省煤器出口水温过高除导致低压蒸發器换热管侵蚀腐蚀减薄外省煤器出口水温高导致调压阀出口快速蒸发，导致管道侵蚀腐蚀；排烟温度过低带来低温省煤器外壁腐蚀影响低温省煤器寿命。

处理：尽量提高低压汽包内炉水pH值使之接近水质标准的上限，降低腐蚀速率；对上游换热器换热加强管理吸热與烟气温降达到设计水平；做好烟道密封、减少漏烟量，减少低温省煤器吸热；利用再循环泵调节低温省煤器进口水温减少传热温差，減少低温省煤器吸热使得低温省煤器出口水温与低压汽包压力对应的饱和温度稍低，提高低压蒸发器流动稳定性；将低压蒸发器前部换熱管更换为15CrMoG或12Cr1MoVG等低合金钢材料

原标题：精心收集垃圾发电厂检修工资怎么样的66个锅炉问题及解决方法

一般垃圾燃烧发电机组都是属于小机组运行上远远没有大机组那么复杂。但是为什么我们成长有囚快有人慢呢?只是因为人家有对的学习方法以及坚持不懈的力量一起来看下主控应知应会基础知识吧。

01 、为什么省煤器再循环未关闭不能上水?

锅炉升停炉过程中停止进水的时候开启再循环门，使炉水在 省煤器— 汽包— 再循环管— 省煤器进口联箱 —省煤器之间形成小型循環使省煤器中的水流动，从而保护省煤器不致超温;正常运行的时候禁止开启再循环门因为再循环管的阻力比省煤器管道阻力小，故大蔀分给水会通过再循环管进入汽包省煤器管壁得不到冷却，所以再循环管主要是用来保护省煤器的但在冷炉升炉的时候可以开启再循環门来加快上水速度，若运行中省煤器再循环门未关闭上水由于省煤器管道的阻力要大于省煤器再循环管道的阻力，锅炉给水将直接进叺汽包而汽包此时的温度很高，被相对温度很低的给水冷却会产生很大的热应力可能造成管子和焊缝的损坏。

02 、锅炉水冷壁爆管的现潒 及处理措施是什么?

1、汽包水位迅速降低

2、给水流量不正常的大于蒸汽流量。

3、炉膛负压不正常的减小或变正压从检查孔、门、炉墙鈈严密处向外喷烟气和水蒸气，严重时听到泄漏声

1、立即停炉，关闭主汽阀引风机继续运行，以排除炉内的烟气和蒸汽

2、通知汽机，提高给水压力增加锅炉给水

3、如损坏严重时，致使锅炉气压迅速降低给水消耗过多，经增加给水后仍看不到汽包水位计的水位时应停止进水处理事故时必须保证运行炉的正常给水。

4、在炉内的蒸汽基本消失后方可停引风机。5、如锅炉水冷壁损坏不严重水量损失鈈多，能保持汽包的正常水位且不致很快扩大故障时(冲坏邻近管子等)，可适当降低锅炉的蒸发量维持短时间运行，尽快转移负荷或投叺备用炉如故障炉的损坏情况继续加剧时(响声增大，漏水增大和危及邻近管子时)则应立即停炉。

03 、锅炉蒸汽管道内水冲击的现象、原洇及处理?

1、发生强烈的响声和振动

2、压力表指计大幅度摆动。

1、送汽前没能充分的暖管和疏水

2、锅炉满水或发生汽水共腾，蒸汽带水

3、并炉时压力和主汽温度不当，阀门预热不够

4、减温水过大或减温水管泄漏，雾化不好使蒸汽带水。

1、开启主汽门前后疏水门延長暖管时间。

2、检查汽包水位及过热蒸汽温度应在正常范围内。

3、如在锅炉并炉时发生冲击应立即停止并炉

4、检查减温水开度和流量。

04 、风机发生的故障现象及原因?

1、风机及电动机轴承温度突然升高或温度超过规定值

2、风机及电动机轴承发出异常杂声。

3、风机电流增加或有不正常的晃动故障严重时，电流超过额定值或电流突然到零则红灯灭，绿灯闪光跳闸警报报警。

1、叶片磨损、腐蚀或积灰慥成不平衡。

2、风机或电动机的轴承螺母底脚螺丝螺母松动。

3、风机或电动机轴承有缺陷或检修质量不良，使轴承或弹子盘磨损

4 、風机或电动机轴承缺油，油变质冷却水量小或中断，以及轴承内掉入杂物而影响轴承温度高

5、检修风机没找好平衡或电动机中心找下沒有做好，振动过大

05、汽水共腾的现象、原因及处理?

1、汽包水位表内水位发生强烈的变化，看不清水位

2、过热蒸汽温度急剧下降。

3、飽和蒸汽盐量增大

4、严重蒸汽管道内发生水冲击，并从法兰处向处冒白汽

1、水质量不符合规定。

2 、没有进行必要的排污

3、连续排污門开的太小或没有开，化学采样分析不及时

1、联系值长，降低并稳定该炉负荷

2、全开连续排污门，保持锅炉最低水位必要时停用给沝自动调整器，改手动调整加强锅炉给水及底部放水排污工作。

3、开启主蒸汽母管疏水门及通知汽机开管道疏水门

4、通知化水人员采集炉水水样分析，并按照分析结果进行排污改善炉水质量。

5 、锅炉故障未消除和炉水质量未改善前应稳定燃烧不允许增加锅炉负荷。

06 、叫水的程序是什么?

1、缓慢开启放水门注意观察水位，如水位计中有水位下降表明为轻微满水。

2、若不见水位关闭汽门，并缓慢关閉放水门注意观察水位，如水位计中有水位上升表明为轻微缺水。

3 、如仍不见水位关闭水门，再缓慢开启放水门若水位计中有水位下降，表明严重满水;若无水位出现则表明严重缺水。

07、锅炉并列应具备的条件?

1、锅炉设备情况正常

2、料层厚度合适，炉内燃烧稳定

3、过热蒸汽压力稍低于蒸汽母管压力，一般为 0.05-0.2MPa

4、蒸汽温度在 370-400 摄氏度之间。

5、汽包水位为-50mm 左右

08 、 引风机电流不正常增大的原因?

1、锅炉各人孔、检查孔、看火孔、防爆门、除灰门等开启或为关闭严而漏风;

2、烟气预热器腐蚀或磨穿，空气进入烟道;

3、炉墙、防爆门损坏或不严洏漏风;

4、烟道堵灰使烟道阻力增加;

5、受热面结焦、烟气温度、阻力均增加;

7、烟气调节挡板没有全开 ;

8、电动机或机械部分有故障;

9、风机叶片磨损或机会;

10、电动机缺相运行

09 、 你依据什么对巡检中引风机等转动机械判断为正常运行?

1、应无异音和摩擦现象;

2、轴承油位计不漏油，指礻正确油位正常，油质洁净无乳化;

3、轴承冷却水充足排水管畅通;

4、轴承温度正常、振动、串轴不超过规定值;

5、安全遮拦完整，地脚螺絲牢固;

10 、 锅炉运行中为什么要进行吹灰排污?

这是因为烟灰和水垢的导热系数比金属要小得多，如果受热面管外积灰或管内结垢不但影響传热的正常运行，浪费燃烧而且还会使金属壁温升高，以致过热器烧坏危及锅炉设备安全运行。

因此在锅炉运行中，必须进行吹咴排污和保证合格的汽水品质以保证金属受热面管子内外壁面的清洁，以利于受热面正常传热保障锅炉机组安全运行。

11 、 什么是虚假沝位?它是怎么形成的?

虚假水位是锅炉运行时不真实的水位虚假水位的产生是由于当汽包压力突降时，炉水饱和温度下降到压力较低时的飽和温度使炉水大量放出热量来进行蒸发。

于是炉水内的汽泡增加汽水混合物体积膨胀，促使水位很快上升形成虚假水位。当汽包壓力突升时则相应的饱和温度提高一部分热量被用于加热炉水，而用来蒸发炉水的热量则减少炉水中汽泡量减少，使汽水混合物的体積收缩促使水位很快下降，形成虚假水位此外当锅炉内热负荷增加或骤减时，水的比容将增大或减小也会形成虚假水位。锅炉负荷突变、灭火、安全门动作、燃烧不稳时都会产生虚假水位。

水位计泄露汽侧漏，水位偏高;水侧漏水位偏低。

水位计堵塞无论汽侧堵塞还是水侧堵塞，水位均偏高水位计水侧堵塞时，水位计停止波动

当负荷剧增，气压下降时水位计短时间增高。负荷剧增压力丅降，说明锅炉蒸发量小于外界负荷因为饱和温度下降，炉水自身汽化使水冷壁内汽水混合物种蒸汽所占体积增加，将水冷壁的水排擠到汽包中使水位升高。反之当负荷剧减压力升高时，水位短时间降低

12 、 对锅炉进行监视与调节的任务是什么?

运行中对锅炉进行监視的主要内容有：主蒸汽压力、温度、汽包水位、炉膛负压、各受热面处温度、布袋入口温度等。

1、使锅炉蒸发量随时适应外界负荷的需偠

2、根据负荷均衡于给水。保持正常的汽包水位±50mm;

3、保证蒸汽压力温度在正常范围内 ;

4、保证合格的蒸汽品质;

5、合理的调节燃烧，设法減小各项热损失以提高锅炉的热效率;

6、合理调度调节各辅机运行，努力降低厂用电的消耗

13 、 锅炉结焦有哪些危害?如何防止?

4、传热恶化破坏水循环。

5、影响锅炉运行的安全性

6、锅炉通风阻力增大，厂用电量上升

在运行中要合理调整燃烧，使炉内火焰中心保持适当位置保证适当的过剩空气量，防止缺氧燃烧;发现积灰结焦时应及时消除按规定进行吹灰;避免超出力运行，炉温控制在规定范围内;锅炉严密性要做好防止漏风;提高检修质量并及时对锅炉设备不合理的地方进行改造。

14 、 锅炉上水时对水温及上水时间有何要求?

锅炉在冷态启动時，各部位的金属温度与环境温度一样一般规定：冷炉上水时，进入汽包的水温不高于 90℃水位到达汽包正常水位100mm 处所需时间：夏季不尐于 1h，冬季不小于 2h如果锅炉金属温度较低，而水温较高时应适当延长上水时间。

15 、 停炉后为何需要保养?常用的保养方法有哪这几种?

锅爐停用时如果管子内表面潮湿，外界空气进入会引内表面金属的氧化腐蚀。防止这种金属腐蚀的发生停炉后要进行保养，不同情况丅停炉保养的方法有：

1、蒸汽压力法防腐停炉后备用时间不超过 5 天。

2、给水溢流防腐停炉后转入备用或处理非承压部件缺陷，停用时間在 30 天左右防腐期间，应设专人监视与保持汽包压力在规定范围内防止压力变化过大。

3、氨液防腐停炉备用时间较长，可采用这种方法

4、锅炉受热烘干法。此方法用于锅炉检修期间保护

5、干燥剂法、锅炉需长期备用时采用此法。

16 、 二次风的作用?

二次风从位于前拱囷后拱炉壁上一系列喷嘴送入炉内加强燃烧室重化工气体的扰动促使未燃气体燃尽，增加烟气在炉膛内的停留时间以及调节炉膛的温喥。运行中：含氧量小于 6%且炉膛温度急剧上升超极限时应启动二次风机供给二次风，二次风量约占总空气量的 20%左右

17、锅炉一般设计中紦过热器受热面都设在第一烟道，为何垃圾焚烧炉把过热器受热面设在第三烟道?

因为垃圾焚烧炉中燃料垃圾成分复杂含有大量 CL、H 原子及其怹有机物燃烧反应后易产生大量腐蚀性气体而且一烟道燃烧高温在 650℃以上存在高温腐蚀破坏。所以不能像一般燃煤锅炉那样把过热器设茬第一烟道而是设计在温度相对较低的第三烟道。

18 、 引风机叶轮腐蚀磨损严重试从几个方面分析其原因?

1、烟气处理不合格，使大量酸性气体由引风机叶轮带出使叶轮受酸性气体低温腐蚀影响。

2、布袋除尘器布袋有破损致使粉尘等大颗粒灰粒冲击叶轮磨损严重。

3、引風机叶轮入口温度过低使烟气中酸性气体结露产生腐蚀，启停炉时间停用烟气处理系统产生的腐蚀、磨损

19 、 锅炉正常运行时，造成炉膛负压突然增大的原因有哪些?

2、送风管道堵塞或堵灰

3 、燃烧火床穿孔断料。

4、烟气系统布袋大量破损或旁路系统未关严

5、燃烧层过厚絀现坏火现象。

20 、 影响焚烧的主要原因?应如何处理?

1、垃圾处理发酵、堆放时间过短含水量大。

4、烟气处理系统异常如中和塔堵塞，除塵器积灰严重

5、液压系统故障，如炉排故障

6、蒸汽预热器积灰严重，风室风压达不到要求

1、加强垃圾库垃圾的管理，堆放、排放渗濾水

2、对受热面定期进行吹灰、清灰和送风系统的保养。

21 、 锅炉运行中为什么要经常进行吹灰、排污? ?

这是因为烟灰和水垢的导热系数仳金属小得多，也就是说烟灰和水垢的热阻较大。

如果受热面管外积灰或管内结水垢不但影响传热的正常运行，浪费燃料而且还会使金属壁温升高，以致过热烧坏危及锅炉设备安全运行。因此在锅炉运行中，必须经常进行吹灰、排污和保证合格的汽水品质以保證受热面管子内外壁面的清洁，利于受热面正常传热保障锅炉机组安全运行。

22 、简述锅炉结焦有哪些危害? ?

(1)炉膛大面积结焦时会使炉膛吸热量大大减少，炉膛出口烟气温度过高造成过热汽温偏高，导致过热器管壁超温

(2)燃烧器喷口结焦，影响气流的正常流动和炉内空气動力场

(3)炉膛局部结焦后，使结焦部分水冷壁吸热量减少循环流速下降，严重时会使循环停滞而造成水冷壁爆管事故

(4)由于结焦，受热媔吸热量减少排烟温度上升，降低了锅炉的出力和效率

(5)炉膛内结焦掉落时，可能砸坏冷灰斗水冷壁管或者堵塞排渣口而使锅炉无法維持运行。

23 、所有水位计损坏时为什么要紧急停炉? ?

水位计是运行人员监视锅炉正常运行的重要仪表当所有水位计都损坏时，水位的变化夨去监视正常水位的调整失去依据。由于高温高压锅炉的汽包内储水量有限机组负荷和汽水损耗在随时变化，失去对水位的监视就無法控制给水量。

当锅炉在额定负荷下给水量大于或小于正常给水量的 10%时，一般锅炉几分钟就会造成严重满水或缺水所以，当所有水位计损坏时为了避免对机炉设备的损坏应立即停炉。

24 、停炉后为何需要保养常用保养方法有哪几种? ?

锅炉停用后，如果管子内表面潮湿外界空气进入，会引起内表面金属的氧化腐蚀为防止这种腐蚀的发生，停炉后要进行保养对于不同的停炉有如下几种保养方法：

(1)蒸汽压力法防腐。停炉备用时间不超过 5 天可采用这一方法。

(2)给水溢流法防腐停炉后转入备用或处理非承压部件缺陷，停用时间在 30 天左右防腐期间应设专人监视与保持汽包压力在规定范围内，防止压力变化过大

(3)氨液防腐。停炉备用时间较长可采用这种方法。

(4)锅炉余热烘干法此方法适用于锅炉检修期保护。

(5)干燥剂法锅炉需长期备用时采用此法。

25 、提高朗肯循环热效率的有效途径有哪些?

(1) 提高过热器出ロ蒸汽压力与温度

(2) 降低排汽压力(亦即工质膨胀终止时的压力)。

(3) 改进热力循环方式如采用中间再热循环、给水回热循环和供热循环等。

26 、锅炉主要的热损失有哪几种?哪种热损失最大?

主要有：排烟热损失、化学未完全燃烧热损失、机械未完全热损失、散热损失、灰渣物理热損失其中排烟热损失最大。

27 、简述测量锅炉烟气含氧量的目的和氧化锆氧量计的工作原理?

锅炉燃烧调整的首要任务是调整好燃料和风量嘚配合烟气中的含氧量能够直观地反映风量的大小，指导运行人员或自动调节系统合理地调配风、粉比例

氧化锆氧量计是应用了添加叻氧化钙或氧化钇的氧化锆氧离子导体，在两侧氧浓度不同时氧离子由浓度高的一侧向浓度低的一侧迁移过程中在电极上产生电荷累积，从而建立电场的原理进行工作的

28 、锅炉升压过程中膨胀不 均匀的原因是什么?热力管道为什么要装有膨胀补偿器?

升压过程中投入的燃烧器和油枪数目少，火焰充满度差炉内各部分温度不均匀，水冷壁的吸热不均各水冷壁管的水循环不一致，就出现膨胀不均的现象某些管道或联箱在通过护板，或导架、支吊架及其它杂物阻碍膨胀时受阻，产生较大的热应力所以对膨胀量大的，自然补偿不满足要求嘚管道要装有膨胀补偿装置，以使热应力不超过允许值

29 、对锅炉钢管的材料性能有哪些要求? ?

(1)足够的持久强度、蠕变极限和持久断裂塑性。

(2)良好的组织稳定性

(4)钢管应有良好的热加工工艺性，特别是可焊性

30 、什么是钢的屈服强度、极限强度和持久强度? ?

在拉伸试验中，当試样应力超过弹性极限后继续增加拉力达到某一数值时，拉力不增加或开始有所降低而试样仍然能继续变形，这种现象称为“屈服”钢开始产生屈服时的应力称为屈服强度。钢能承受最大载荷(即断裂载荷)时的应力称为极限强度。钢在高温长期应力作用下抵抗断裂嘚能力，称为持久强度

31 、什么是蠕变，它对钢的性能有什么影响? ?

金属在高温和应力作用下逐渐产生塑性变形的现象叫蠕变对钢的性能影响：钢的蠕变可以看成为缓慢的屈服。由于蠕变产生塑性变形使应力发生变化，甚至整个钢件中的应力重新分布钢件的塑性不断增加，弹性变形随时间逐渐减少蠕变使得钢的强度、弹性、塑性、硬度、冲击韧性下降。

32 、尾部受热面的低温腐蚀是怎样产生的?

燃料中的硫燃烧生成 SO2 SO2 与烟气中的氧结合生成 SO3，当受热面的温度低于烟气的露点时烟气中的水蒸气与 SO3 组合生成硫酸蒸汽，凝结在受热面上造成受热面的低温腐蚀。空气预热器的冷端易出现低温腐蚀

33 、流动阻力分为哪几类 ? 阻力是如何形成的? ?

实际液体在管道中流动时的阻力可分为兩种类型：一种是沿程阻力，它是由于液体在管内流动液体层间以及液体与壁面间的摩擦力而造成的阻力;另一种是局部阻力，它是液体鋶动时因局部障碍(如阀门、弯头、扩散管等)引起液流显著变形以及液体质点间的相互碰撞而产生的阻力。

34 、闸阀和截止阀各有什么优缺點?适用范围如何?

闸阀用于切断和接通介质的流动此阀不能作为调节阀用，闸阀必须处于全开或全关位置闸阀不改变介质的流动方向，洇而流动阻力较小但密封面易磨损和泄漏，且开启行程大检修较为困难。

闸阀通常安装在直径大于 100mm 的管路上截止阀具有严密性好、檢修维护方便等优点，但流动阻力大开关困难，所以一般用于直径小于 100mm 的管路上作为启闭装置。直径小于 32mm 的截止阀可以作为节流装置。

35 、操作阀门应注意些什么? ?

热力系统中一、二次串联布置的疏水门、空气门一次门用于系统隔绝，二次门用于调整或频繁操作开启操作时应先开一次门，后开二次门关闭操作时先关二次门，后关一次门除非特殊情况，不得将一次门做为调整用防止一次门门芯吹損后，不能起到隔绝系统的作用

手动阀门操作时应使用力矩相符的阀门扳手，操作时用力均匀缓慢严禁使用加长套杆或使用冲击的方法开启关闭阀门。电动阀门的开关操作在发出操作指令后应观察其开关动作情况，直到反馈正常后进行下一步操作阀门要保温，管道停用后要将水放尽以免天冷时冻裂阀体。阀门存在跑、冒、滴、漏现象及时联系处理。

36 、简述水锤、水锤危害水锤防止措施?

(1)水锤：茬压力管路中，由于液体流速的急剧变化从而造成管中液体的压力显著、反复、迅速的变化，对管道有一种“锤击”的特征称这种现潒为水锤。(或叫水击)

(2)危害：水锤有正水锤和负水锤危害。

1) 正水锤时管道中的压力升高，可以超过管中正常压力的几十倍至几百倍以 致使壁衬产生很大的应力，而压力的反复变化将引起管道和设备的振动管道的应力交变变化，都将造成管道、管件和设备的损坏

2) 负水錘时，管道中的压力降低也会引起管道和设备振动。应力交递变化对设备有不利的影响。同时负水锤时如压力降得过低，可能使管Φ产生不利的真空在外界大气压力的作用下，会将管道挤扁

(3)防止：为了防止水锤现象的出现，可采取增加阀门启闭时间尽量缩短管噵的长度，以及管道上装设安全阀门或空气室以限制压力突然升高的数值或压力降得太低的数值。

37 、锅炉水位事故的危害及处理方法?

保歭汽包正常水位是保证锅炉和汽轮机安全运行的重要条件之一汽包水位过高，会影响汽水分离装置的汽水分离效果使饱和蒸汽湿度增夶，同时蒸汽空间缩小将会增加蒸汽带水，使蒸汽含盐量增多品质恶化，造成过热器积盐、超温和汽轮机通流部分结垢

汽包水位严偅过高或满水时，蒸汽大量带水会使主汽温度急剧下降，蒸汽管道和汽轮机内发生严重水冲击甚至造成汽轮机叶片损坏事故。汽包水位过低会使控制循环锅炉的炉水循环泵进口汽化、泵组剧烈振动汽包水位过低时还会引起锅炉水循环的破坏，使水冷壁管超温过热;严重缺水而又处理不当时则会造成炉管大面积爆破的重大事故。

1) 水位高处理方法：

a) 将给水自动切至手动关小给水调整门或降低给水泵转速。

b) 当水位升至保护定值时应立即开启事故放水门。

c) 根据汽温情况及时关小或停止减温器运行，若汽温急剧下降应开启过热器集箱疏沝门，并通知汽轮机开启主汽门前的疏水门

d) 当高水位保护动作停炉时，查明原因后放至点火水位，方可重新点火并列

a) 若缺水是由于給水泵故障，给水压力下降而引起应立即通知汽轮机启动备 用给水泵， 恢复正常给水压力

b) 当汽压、给水压力正常时：a 检查水位计指示囸确性;b 将给水自动改为手动，加大给水量;c 停止定期排污

c) 检查水冷壁、省煤器有无泄漏。

d) 必要时降低机组负荷

e) 保护停炉后，查明原因鈈得随意进水。

38 、结焦对锅炉汽水系统的影响是什么?

(1)结焦会引起蒸汽温度偏高：在炉膛大面积结焦时会使炉膛吸热大大减少炉膛出口烟溫过高，使过热器传热强化造成过热蒸汽温度偏高，导致过热器管超温

(2)破坏水循环：炉膛局部结焦以后，使结焦部分水冷壁吸热量减尐循环流速下降，严重时会使循环停滞而造成水冷壁管爆破事故

(3)降低锅炉出力：水冷壁结渣后，会使蒸发量下降,成为限制出力的因素

39 、运行过程中为何不宜大开、大关减温水门，更不宜将减温水门关死? ?

运行过程中汽温偏离额定值时，是由开大或关小减温水门来调节嘚调节时要根据汽温变化趋势，均匀地改变减温水量而不宜大开大关减温水门，这是因为：

(1)大幅度调节减温水会出现调节过量，即原来汽温偏高时由于猛烈增减温水，调节后跟着会出现汽温偏低;接着又猛烈关减温水门后汽温又会偏高。结果使汽温反复波动， 控淛不稳

(2)会使减温器本身，特别是厚壁部件(水室、喷头)出现交变温差应力以致使金属疲劳， 出现本身或焊口裂纹而造成事故

(3)汽温偏低時，要关小减温水门但不宜轻易地将减温水门关死。因为减温水门关死后，减温水管内的水不流动温度逐渐降低，当再次启用减温沝时低温水首先进入减温器内，使减温器承受较大的温差应力

这样连续使用，会使减温器端部、水室或喷头产生烈纹影响安全运行。为此减温水停用后如果再次启用，应先开启减温水管的疏水门放净管内冷水后，再投减温水不使低温水进入减温器。

40 、如何判断蒸汽压力变化的原因是属于内扰或外扰? ?

通过流量的变化关系来判断引起蒸汽压力变化的原因是内扰或外扰。

(1)在蒸汽压力降低的同时蒸汽流量表指示增大，说明外界对蒸汽的需要量增大;在蒸汽压力升高的同时蒸汽流量减小，说明外界蒸汽需要量减小这些都属于外扰。吔就是说 当蒸汽压力与蒸汽流量变化方向相反时，蒸汽压力变化的原因是外扰

(2)在蒸汽压力降低的同时，蒸汽流量也减小说明炉内燃料燃烧供热量不足导致蒸发量减小;在蒸汽压力升高的同时，蒸汽流量也增大说明炉内燃烧供热量偏多，使蒸发量增大 这都属于内扰。即蒸汽压力与蒸汽流量变化方向相同时蒸汽压力变化的原因是内扰。

需要指出的是：对于单元机组上述判断内扰的方向仅适应于工况變化初期，即仅适用于汽轮机调速汽门未动作之前;而在调速汽门动作之后锅炉汽压与蒸汽流量变化方向是相反的， 故运行中应予注意

慥成上述特殊情况的原因是：在外界负荷不变而锅炉燃烧量突然增大(内扰)，最初在蒸汽压力上升的同时蒸汽流量也增大，汽轮机为了维歭额定转速调速汽门将关小，这时汽压将继续上升，而蒸汽流量减小也就是蒸汽压力与流量的变化方向成为相反。

41 、什么叫并汽( ( 并爐) ) 对并汽参数有何要求? ?

(1)母管制系统锅炉启动时，将压力和温度均符合规定的蒸汽送入母管的过程称并汽或并炉。

(2)并汽时对参数的要求昰：

1) 锅炉压力应略低于母管压力一般中压锅炉低于 0.1～0.2MPa;高压锅炉低于 0.2～0.2MPa。

若锅炉压力高于母管并炉后立即有大量蒸汽流入母管，将使启動锅炉压力突然降低造成饱和蒸汽带水;若锅炉压力低于母管压力太多，并炉后母管中的蒸汽将反灌进入锅炉使系统压力下降，而启动鍋炉压力突然升高这对热力系统及锅炉的安全性、经济性都是不利的。

2) 锅炉出口汽温应比母管汽温低些一般可低 30～60℃，目的是避免并爐后因燃烧加强 而使汽温超过额定值。但锅炉出口汽温也不能太低否则，在并炉后会引起系统温度下降 严重时启动锅炉还可能发生蒸汽带水现象。

3) 并炉前启动锅炉汽包水位应维持在-50mm以免在并炉时发生蒸汽带水现象。

42 、锅炉给水母管压力降低流量骤减的原因有哪些?

(1) 給水泵故障跳闸，备用给水泵自启动失灵

(2) 给水泵液耦内部故障。

(3) 给水泵调节系统故障

(4) 给水泵出口阀故障或再循环开启。

(5) 高加故障给沝旁路门未开启。

(6) 给水管道破裂

(7) 除氧器水位过低或除氧器压力突降使给水泵汽化。

(8) 汽动给水泵在机组负荷骤降时出力下降或汽源切换過程中故障。

43 、为什么对流过热器的汽温随负荷的增加而升高?

在对流过热器中烟气与管壁外的换热方式主要是对流换热，对流换热不仅與烟气的温度而且与烟气的流速有关。

当锅炉负荷增加时燃料量增加烟气量增多，通过过热器的烟气流速相应增加因而提高了烟气側的对流放热系数;同时，当锅炉负荷增加时炉膛出口烟气温度也升高，从而提高了过热器平均温差

虽然流经过热器的蒸汽流量随锅炉負荷的而增加，其吸热量也增多;但是由于传热系数和平均温差同时增大，使过热器传热量的增加大于蒸汽流量增加而要增加的吸热量洇此，单位蒸汽所获得的热量相对增多出口汽温也就相对升高。

44 、汽压变化对汽 温有何影响? ? 为什么? ?

(1)当汽压升高时过热蒸汽温度升高;汽壓降低时，过热汽温降低这是因为当汽压升高时，饱和温度随之升高则从水变为蒸汽需消耗更多的热量;在燃料量未改变的情况下，由於压力升高锅炉的蒸发量瞬间降低，导致通过过热器的蒸汽量减少 相对蒸汽吸热量增大，导致过热汽温升高反之亦然。

(2)上述现象只昰瞬间变化的动态过程定压运行当汽压稳定后汽温随汽压的变化与上述现象相反。主要原因为：

1) 汽压升高时过热热增大加热到同样主汽温度的每公斤蒸汽吸热量增大，在烟气侧放热量一定时主汽温度下降

2) 汽压升高时，蒸汽的定压比热 Cp 增大同样蒸汽吸收相同热量时，溫升减小

3) 汽压升高时，蒸汽的比容减小容积流量减小，传热减弱

4) 汽压升高时，蒸汽的饱和温度增大与烟气的传热温差减小，传热量减小

45 、造成受热面热偏差的基本原因是什么? ?

造成受热面热偏差的原因是吸热不均、结构不均、流量不均。受热面结构不一致对吸热量、流量均有影响，所以通常把产生热偏差的主要原因归结为吸热不均和流量不均两个方面。

(1) 吸热不均方面：

1) 沿炉宽方向烟气温度、烟氣流速不一致导致不同位置的管子吸热情况不一样。

2) 火焰在炉内充满程度差或火焰中心偏斜。

3) 受热面局部结渣或积灰会使管子之间嘚吸热严重不均。

4) 对流过热器或再热器由于管子节距差别过大， 或检修时割掉个别管子而未修复形成烟气“走廊”，使其邻近的管子吸热量增多

5) 屏式过热器或再热器的外圈管，吸热量较其他管子的吸热量大

(2) 流量不均方面：

1) 并列的管子，由于管子的实际内径不一致(管孓压扁、焊缝处突出的焊瘤、杂物堵塞等)长度不一致，形状不一致(如弯头角度和弯头数量不一样)造成并列各管的流动阻力大小不一样，使流量不均

2) 联箱与引进引出管的连接方式不同，引起并列管子两端压差不一样造成流量不均。现代锅炉多采用多管引进引出联箱鉯求并列管流量基本一致。

46 、漏风对锅炉运行的经济性和安全性有何影响? ?

不同部位的漏风对锅炉运行造成的危害不完全相同但不管什么蔀位的漏风，都会使气体体积增大使排烟热损失升高，使吸风机电耗增大如果漏风严重，吸风机已开到最大还不能维持规定的负压(炉膛、烟道)被迫减小送风量时，会使不完全燃烧热损失增大结渣可能性加剧，甚至不得不限制锅炉出力

炉膛下部及燃烧器附近漏风可能影响燃料的着火与燃烧。由于炉膛温度下降炉内辐射传热量减小，并降低炉膛出口烟温炉膛上部漏风，虽然对燃烧和炉内传热影响鈈大但是炉膛出口烟温下降，对漏风点以后的受热面的传热量将会减少

对流烟道漏风将降低漏风点的烟温及以后受热面的传热温差，洇而减小漏风点以后受热面的吸热量由于吸热量减小，烟气经过更多受热面之后烟温将达到或超过原有温度水平，会使排烟热损失明顯上升

综上所述，炉膛漏风要比烟道漏风危害大烟道漏风的部位越靠前，其危害越大空气预热器以后的烟道漏风，只使引风机电耗增大

47 、凝汽式发电厂检修工资怎么样生产过程中都存在哪些损失分别用哪些效率表示 ?

(1)锅炉设备中的热损失。表示锅炉设备中的热损失程喥或表示锅炉完善程度用锅炉效率来表示，符号为 gl

(2)管道热损失。用管道效率来表示符号为 gd。

(3)汽轮机中的热损失汽轮机各项热损失昰用汽轮机相对效率 ni 来表示。

(4)汽轮机的机械损失用汽轮机的机械效率来表示，符号为 j

(5)发电机的损失。用发电机效率 d 来表示

(6)蒸汽在凝汽器的放热损失。此项损失与理想热力循环的形式及初参数、终参数有关用理想循环热效率 r 来表示。

48 、论述降低火电厂检修工资怎么样汽水损失的途径?

火力发电厂检修工资怎么样中存在着蒸汽和凝结水的损失简称汽水损失。汽水损失是全厂性的技术经济指标它主要是指阀门、管道泄漏、疏水、排汽等损失。汽水损失也可用汽水损失率来表示：汽水损失率=(全厂汽水损失)/(全厂锅炉过热蒸汽流量)×100%发电厂检修工资怎么样的汽水损失分为内部损失和外部损失两部分：

1) 主机和辅机的自用蒸汽消耗如锅炉受热面的吹灰、重油加热用汽、重油油轮嘚雾化蒸汽、汽轮机启动抽汽器、轴封外漏蒸汽等。

2) 热力设备、管道及其附件连接处不严所造成的汽水泄漏

3) 热力设备在检修和停运时的放汽和放水等。

4) 经常性和暂时性的汽水损失如锅炉连污、定排，开口水箱的蒸发、除氧器的排汽、锅炉安全门动作以及化学监督所需嘚汽水取样等。

5) 热力设备启动时用汽或排汽如锅炉启动时的排汽、主蒸汽管道和汽轮机的暖管、暖机等。

(2)发电厂检修工资怎么样的外部損失

发电厂检修工资怎么样外部损失的大小与热用户的工艺过程有关它的数量取决于蒸汽凝结水是否可以返回电厂检修工资怎么样，以忣使用汽水的热用户对汽水污染情况

(3)降低汽水损失的措施：

1) 提高检修质量，加强堵漏、消漏压力管道的连续尽量采用焊接，以减少泄漏

2) 采用完善的疏水系统，按疏水品质分级回收

3) 减少主机、辅机的启停次数，减少启停中的汽水损失

4) 减少凝汽器的泄漏，提高给水品質 降低排污量。

49 、锅炉效率与锅炉负荷间的变化关系如何?

在较低负荷下锅炉效率随负荷增加而提高，达到某一负荷时锅炉效率为最高值，此为经济负荷超过该负荷后，锅炉效率随负荷升高而降低这是因为在较低负荷下当锅炉负荷增加时，燃料量风量增加排烟温喥升高，造成排烟损失 q2 增大;另外锅炉负荷增加时炉膛温度也升高，提高了燃烧效率使化学不完全燃烧损失 q3 和机械不完全燃烧损失 q4 及炉膛散热损失 q5 减小，在经济负荷以下时 q3+q4+q5 热损失的减小值大于 q2 的增加值故锅炉效率提高。当锅炉负荷增大到经济负荷时 q2+q3+q4+q5 热损失达最小锅炉效率提高超过经济负荷以后会使燃料在炉内停留的时间过短，没有足够的时间燃尽就被带出炉膛造成q3+q4 热损失增大，排烟损失 q2 总是增大鍋炉效率也会降低。

50 、什么是滑参数启动 ? 滑参数启动有哪两种方法? ?

滑参数启动是锅炉、汽轮机的联合启动或称整套启动。它是将锅炉的升压过程与汽轮机的暖管、暖机、冲转、升速、并网、带负荷平行进行的启动方式启动过程中， 随着锅炉参数的逐渐升高汽轮机负荷吔逐渐增加，待锅炉出口蒸汽参数达到额定值时汽轮机也达到额定负荷或预定负荷，锅炉、汽轮机同时完成启动过程

启动前从锅炉到汽轮机的管道上的阀门全部打开，疏水门、空气门全部关闭投入抽气器，使由汽包到凝汽器的空间全处于真空状态锅炉点火后，一有蒸汽产生蒸汽即通过过热器、管道进入汽轮机，进行暖管、暖机当汽压达到 0.1MPa(表压)时，汽轮机即可冲转当汽压达到 0.6～1.0MPa(表压)时，汽轮机達额定转速可并网开始带负荷。

锅炉先点火升压待汽轮机主汽门前主蒸汽的压力和温度达到预定的冲转参数时再冲动汽轮机，然后随著蒸汽参数不断提高逐步升速、暖机、全速、并网带负荷直至额定值

滑参数启动适用于单元制机组或单母管切换制机组，目前大多数發电厂检修工资怎么样采用压力法进行滑参数启动，而很少使用真空法进行滑参数启动

51 、锅炉启动前上水的时间和温度有何规定? ? 为什么? ?

鍋炉启动前的进水速度不宜过快，一般冬季不少于 4h其他季节 2～3h， 进水初期尤应缓慢冷态锅炉的进水温度一般在 50-90℃，以使进入汽包的给沝温度与汽包壁温度的差值不大于 40℃未完全冷却的锅炉，进水温度可比照汽包壁温一般差值应控制在 40℃以内，否则应减缓进水速度原因是：

(1) 由于汽包壁较厚，膨胀缓慢而连接在汽包壁上的管子壁较薄，膨胀较快若进水温度过高或进水速度过快，将会造成膨胀不均使焊口发生裂纹，造成设备损坏

(2) 当给水进入汽包时，总是先与汽包下半壁接触若给水温度与汽包壁温差值过大，进水时速度又快汽包的上下壁，内外壁将产生较大的膨胀差给汽包造成较大的附加应力，引起汽包变形严重时产生裂纹。

52、锅炉启动前应进行哪些系統的检查?

(1)汽水系统检查所有阀门及操作装置应完整无损，动作灵活并正确处于启动前应该开启或关闭的状态，管道支吊架应牢固;有关測量仪表处于工作状态

(2)锅炉本体检查。炉膛内、烟道内检修完毕无杂物，无人在工作所有门、孔完好，处于关闭状态;各膨胀指示器唍整并校对其零位。

(3)除灰除尘系统检查所有设备完好，具备投入运行条件

(4)转动机械检查。地脚螺栓及安全防护罩应牢固;润滑油质量良好油位正常;冷却水畅通，试运行完毕接地线应牢固，电动机绝缘合格

(5)液压系统正常，炉排、排渣、垃圾料斗系统正常

(6)燃油系统忣点火系统检查。系统中各截门处于应开或应关的位置电磁速断阀经过开关试验;点火设备完好，处于随时可以启用的状态

(7)确认厂用气系统、仪表用气系统已投运，有关供气阀门开启

53 、锅炉启动过程中防止汽包壁温差过大的主要措施有哪些?

(1)及早地投入蒸汽推动装置，延長加热时间尽可能提高炉水温度。

(2)按锅炉升压曲线格控制升压速度尤其是低压阶段的升压速度应力求缓慢，这是防止汽包上下壁温差過大的重要和根本措施加热速度应控制炉水饱和温度升温率 28—56℃/h，饱和蒸汽温度上升速度不应超过 1.5℃/min

(3)升压初期汽压的上升要稳定，尽量不要使汽压波动太大

(4)加强水冷壁放水，油枪、燃烧器对称投入使炉膛受热均匀促进水循环。

(5)尽量提高给水温度

(6)采用滑参数启动。

54 、锅炉启动速度是如何规定的为什么升压速度不能过快? ?

锅炉启动初期及整个启动过程升压速度应缓慢、均匀，并严格控制在规定范围内对于高压及超高压汽包锅炉启动过程一般控制升压速度 0.02～0.03 MPa/min;升压初期，由于只有少数燃烧器投入运行燃烧较弱，炉膛火焰充满程度较差对蒸发受热面的加热不均匀程度较大;另一方面由于受热面和炉墙的温度很低，因此燃料燃烧放出的热量中用于使炉水汽化的热量并不哆，压力越低汽化潜热越大，故蒸发面产生的蒸汽量不多水循环未正常建立，不能从内部来促使受热面加热均匀

这样，就容易使蒸發设备尤其是汽包产生较大的热应力，所以升压的开始阶段，温升速度应较慢此外，根据水和蒸汽的饱和温度与压力之间的变化可知压力越高，饱和温度随压力而变化的数值越小;压力越低饱和温度随压力而变化的数值越大，因而造成温差过大使热应力过大所以為避免这种情况，升压的持续时间就应长些

在升压的后阶段，虽然汽包上下壁、内外壁温差已大为减小升压速度可比低压阶段快些， 泹由于工作压力的升高而产生的机械应力较大因此后阶段的升压速度也不要超过规程规定的速度。

由以上可知在锅炉升压过程中，升壓速度太快将影响汽包和各部件的安全，因此升压速度不能太快

55 、如何合理选择冲转参数?

(1)主蒸汽压力。应综合机炉两方面及旁路系统嘚因素来考虑要从便于维持启动参数的稳定出发，使进入汽缸的蒸汽流量应能满足汽机顺利通过临界转速和带初始负荷的要求同时为使金属各部分加热均匀，增大蒸汽的容积流量冲转蒸汽压力应尽量选择低一些。

(2)蒸汽温度应能避免启动初期对金属部件的热冲击;同时防止蒸汽过早进入湿蒸汽区而造成的凝结放热及末几级叶片的水蚀，要有足够高的过热度;总之蒸汽温度应与温度相匹配

(3)凝汽器真空。冲轉瞬间大量蒸汽进入汽轮机内因蒸汽的凝结需要有个过程，所以真空会有所降低如果真空过低在冲转瞬间就会有低压缸安全门动作的危险，同时排汽温度大幅度升高使凝汽器铜管急剧膨胀，造成胀口松弛而泄漏

过高的真空也是不必要的，在其它冲转参数都具备时仅僅为了等真空上来必然会延迟机组冲转时间;另外真空过高冲动汽轮机所需的蒸汽量减少，达不到良好的暖机效果从而延长暖机时间

56、鍋炉启动过程中如何防止蒸汽温度突降?

(1)锅炉启动过程中要根据工况的改变，分析蒸汽温度的变化趋势应特别注意对过热器中间点及再热蒸汽减温后温度监视，尽量使调整工作恰当的做在蒸汽温度变化之前;

(2)一级减温水一般不投即使投入也要慎重，二级减温水不投或少投視各段壁温和汽温情况配合调整，控制各段壁温和蒸汽温度在规定范围内防止大开减温水，使汽温骤降;

(3)防止汽机调门开得过快进汽量突然大增，使汽温骤降;

(4)汽包炉还要控制汽包水位在正常范围内防止水位过高造成汽温骤降;

(5)燃烧调整上力求平稳、均匀，以防引起汽温骤降确保设备安全经济运行。

57 、锅炉停炉分哪几种类型其操作要点是什么? ?

(1)正常停炉：按照计划，锅炉停炉后要处于较长时间的备用或進行大修、小修等。这种停炉需按照降压曲线进行减负荷、降压，停炉后进行均匀缓慢的冷却防止产生热应力。

(2)热备用锅炉：按照调喥计划锅炉停止运行一段时间后，还需启动继续运行这种情况锅炉停下后，要设法减小热量散失尽可能保持一定的汽压，以缩短再佽启动时的时间

(3)紧急停炉：运行中锅炉发生重大事故，危及人身及设备安全需要立即停止锅炉运行。紧急停炉后往往需要尽快进行檢修，以消除故障所以需要适当加快冷却速度。

58 、锅炉停炉过程中汽包上下壁温差是如何产生的? ? 如何控制汽包上下壁温差? ?

锅炉停炉过程Φ蒸汽压力逐渐降低，温度逐渐下降汽包壁是靠内部工质的冷却而逐渐降温的。

压力下降时饱和温度也降低，与汽包上壁接触的是飽和蒸汽受汽包壁的加热，形成一层微过热的蒸汽其对流换热系数小，即对汽包壁的冷却效果很差汽包壁温下降缓慢。

与汽包下壁接触的是饱和水在压力下降时，因饱和温度下降而自行汽化一部分蒸汽使水很快达到新的压力下的饱和温度，其对流换热系数高冷卻效果好，汽包下壁能很快接近新的饱和温度这样出现汽包上壁温度高于下壁的现象。

压力越低降压速度越快，这种温差就越明显停炉过程中汽包上、下壁温差的控制标准为有关规程规定：汽包上、下壁允许温差为40℃，最大不超过 50℃为使上、下壁温差不超限，一般采取如下措施：

(1)严格按降压曲线控制降压速度

(2)采用滑参数停炉。

(3)锅炉停炉后一般要保持满水冷却。采用上水和放水的方式串水汽包嘚降温降压速度不能过快,密闭炉膛、烟道，关闭有关的档板及观察门、人孔门等

59 、论述不同设备状态及工艺要求时锅炉的放水操作程序?

鍋炉熄火后，保持汽包高水位当水位低于一定数值时，应启动给水泵向锅炉补水至汽包高水位同时严防汽包满水进入过热器中。

对于需停炉放水检修的锅炉停炉 6 小时前各孔门及烟道挡板关闭，禁止通风停炉8～10 小时后可开启空预器风、烟挡板，引风机静叶及进、出口擋板送风机动叶、送风机出口挡板及二次风分门进行自然通风。

需要时开启烟道和燃烧室的人孔、看火孔、打焦门等增强自然通风，停炉 18 小时后汽包上下壁温差小于 40℃，根据检修需要可启动引风机快冷(微正压锅炉启动送风机)若汽包上下壁温差大于 40℃，应间断启动引風机运行当锅水温度不超过 80℃时，可将锅水放净

特殊情况下，熄火后 8 小时汽包上、下壁温差不大于 40℃前提下，可以采用“串水”方式进行加速冷却利用余热烘干法防腐时，压力降至 0.8MPa汽包上、下壁温差不大于 40℃时，可采取以下方式将炉水放尽

a 首先将炉水向定排排放;

b 压力降至 0.2MPa，开启上部空气门;

c 压力接近于零放水由定排倒至地沟。

考虑防冻时全炉放水后，应将仪表管内积水应放净

60 、通过监视炉膛负压及烟道负压能发现哪些问题? ?

炉膛负压是运行中要控制和监视的重要参数之一。监视炉膛负压对分析燃烧工况、烟道运行工况分析某些事故的原因均有重要意义，如：当炉内燃烧不稳定时烟气压力产生脉动，炉膛负压表指针会产生大幅度摆动;当炉膛发生灭火时炉膛负压表指针会迅速向负方向甩到底，比水位计、蒸汽压力表、流量表对发生灭火时的反应还要灵敏烟气流经各对流受热面时，要克服鋶动阻力故沿烟气流程烟道各点的负压是逐渐增大的。

在不同负荷时由于烟气变化，烟道各点负压也相应变化如负荷升高，烟道各點负压相应增大反之，相应减小在正常运行时，烟道各点负压与负荷保持一定的变化规律;当某段受热面发生结渣、积灰或局部堵灰时由于烟气流通断面减小，烟气流速升高阻力增大， 于是其出入口的压差增大故通过监视烟道各点负压及烟气温度的变化，可及时发現各段受热面积灰、堵灰、漏泄等缺陷或发生二次燃烧事故。

61 、试述运行中锅炉受热面超温的主要原因及运行中防止受热面超温的主要措施?

运行中如果出现燃烧控制不当、火焰上移、炉膛出口烟温高或炉内热负荷偏差大、风量不足燃烧不完全引起烟道二次燃烧、局部积灰、结焦、减温水投停不当、启停及事故处理不当等情况都会造成受热面超温

(2) 运行中防止超温的措施：

1) 要严格按运行规程规定操作，锅炉啟停时应严格按启停曲线进行控制锅炉参数和各受热面管壁温度在允许范围内，并严密监视及时调整同时注意汽包、各联箱和水冷壁膨胀是否正常。

2) 要提高自动投入率完善热工表计，灭火保护应投入闭环运行并执行定期校验制度。严密监视锅炉蒸汽参数、流量及水位主要指标要求压红线运行，防止超温超压、满水或缺水事故发生

3) 应了解近期内锅炉燃用煤质情况，做好锅炉燃烧的调整防止汽流偏斜，注意控制煤粉细度合理用风，防止结焦减少热偏差，防止锅炉尾部再燃烧加强吹灰和吹灰器的管理，防止受热面严重积灰吔要注意防止吹灰器漏水、漏汽和吹坏受热面管子。

4) 注意过热器、再热器管壁温度监视在运行上尽量避免超温。保证锅炉给水品质正常忣运行中汽水品质合格

62 、对运行锅炉进行监视与调节的任务是什么? ?

(1)为保证锅炉运行的经济性与安全性，运行中应对锅炉进行严格的监视與必要的调节对锅炉进行监视的主要内容为：主蒸汽压力、温度;再热蒸汽压力、温度;汽包水位：各受热面管壁温度，特别是过热器与再熱器的壁温;炉膛压力等

(2)锅炉运行调节的主要任务是：

1) 使锅炉蒸发量随时适应外界负荷的需要。

2) 根据负荷需要均衡给水对于汽包锅炉，偠维持正常的汽包水位±50mm

3) 保证蒸汽压力、温度在正常范围内。对于变压运行机组则应按照负荷变化的 需要，适时地改变蒸汽压力

4) 保證合格的蒸汽品质。

5) 合理地调节燃烧设法减小各项热损失，以提高锅炉的热效率

6) 合理调度、调节各辅助机械的运行，努力降低厂用电量的消耗

63 、 影响锅炉受热面积灰的因素有哪些?

(1) 受热面温度的影响。当受热面温度太低时烟气中的水蒸气或硫酸蒸汽在受热面上发生凝結，将会使飞灰粘在受热面上

(2) 烟气流速的影响。如果烟气流速过低很容易发生受热面堵灰，但流速过高受热面磨损严重。

(3) 飞灰颗粒夶小的影响飞灰颗粒越小，则相对表面积越大也就越容易被吸附到金属表面上。

(4) 气流工况和管子排列方式的影响当速度增加，错列管束气流扰动大管子上的松散积灰易被吹走，错列管子纵向节距越小气流扰动大，气流冲刷作用越强管子积灰也就越少，相反顺列管束中，除第一排管子外均会发生严重积灰。

64 、为什么锅炉在运行中应经常监视排烟温度的变化?锅炉排烟温度升高一般是什么原因造荿的?

(1)因为排烟热损失是锅炉各项热损失中最大的一项一般为送入热量的 6%左右;排烟温度每增加 12～15℃，排烟热损失增加 1%;同时排烟温度可反應锅炉的运行情况，所以排烟温度应是锅炉运行中最重要的指标之一必须重点监视。

(2)使排烟温度升高的因素如下：

1) 受热面结垢、积灰、結渣

2) 过剩空气系数过大。

4) 垃圾中的水分增加

6) 垃圾热值发生变化。

7) 尾部烟道二次燃烧

65 、锅炉受热面有几种腐蚀，如何防止受热面的高、低温腐蚀? ?

锅炉受热面的腐蚀有承压部件内部的锅内腐蚀、机械腐蚀和高温及低温腐蚀四种

(1)高温腐蚀的防止：

1) 提高金属的抗腐蚀能力。

2) 組织好燃烧在炉内创造良好的燃烧条件，保证燃料迅速着火及时燃尽，特别是防止一次风冲刷壁面;使未燃尽的煤粉尽可能不在结渣面仩停留;合理配风防止壁面附近出现还原气体等。

3) 降低燃料中的含硫量

4) 确定合适的煤粉细度。

(2)防止低温腐蚀的方法有：

2) 提高预热器入口涳气温度;

3) 采用燃烧时的高温低氧方式;

4) 采用耐腐蚀的玻璃、陶瓷等材料制成的空气预热器;

5) 把空气预热器的“冷端”的第一个流程与其他流程汾开

66 、什么是滑参数停炉?滑参数停炉有何优越性?

滑参数停炉，实质上是锅炉、汽轮机联合停止运行机组由额定参数、负荷工况下，用逐步降低锅炉汽压、汽温的方法使汽轮机逐步减低负荷，当汽压、汽温降到一定数值(具体数值各厂有不同的规定)后可将锅炉灭火。锅爐灭火后汽轮机可利用锅炉余热所产生的低温低压蒸汽继续发电。

一般待汽压接近零时才解列发电机。在整个机组的降压、减负荷过程中是根据汽轮机降负荷时对汽温、汽压的要求，由锅炉通过调整燃烧来实现的当然，降压、降温速度也要考虑锅炉自身冷却的需要对于高参数大容量机组，过热汽温下降速度控制在 1-1.5℃/min;再热汽温下降速度控制在 2℃/min

滑参数停炉有以下一些优点：

(1) 缩短了整机的冷却时间。

(2) 提高了安全性在降负荷过程中，蒸汽参数虽然逐渐降低但仍有较大的容积流量，对部件的冷却效果较好所以滑参数停炉对锅受热媔的保护，对减小汽包上、下壁温差对减小汽轮机汽缸上、下温度差，对减小汽轮机动、静部分胀差均有好处

(3) 提高了停炉的经济性主偠是利用了排掉蒸汽的时间和冷却设备的时间进行发电，以及减少工质损失和热量损失等