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S3R不锈钢复合板焊接1.钢板性能GB/T不锈钢和耐热钢牌号及化学成分序号统一数字代号新牌号旧牌号化学成分(质量分数)/%CSiMnPSNiCrMoNCu/39SNi12Mo200Cr17Ni14Mo20...00~14..002.00~3.00///GB/T不锈钢热轧钢板和钢带GB/T不锈钢冷轧钢板和钢带新牌号化学成分(质量分数)/%CSiMnPSNiCrMoNCu其他元素022Cr17Ni12Mo20...00~14..002.00~3.000.10//新牌号状态规定非比例延伸强度RP0.2/MPa抗拉强度Rm/MPa断后伸长率A/%硬度值HBWHRBHV不小于不大于022Cr17Ni12Mo2固溶处理冷作硬化5158608///H1/2冷作硬化///10%草酸浸蚀试验的判别新牌号试验状态硫酸-硫酸铁腐蚀试验65%***腐蚀试验硫酸-硫酸铜腐蚀试验022Cr17Ni12Mo2敏化处理沟状组织/沟状组织硫酸-硫酸铁腐蚀试验的腐蚀减量新牌号试验状态腐蚀减量/[g/(m2·h)]022Cr17Ni12Mo2敏化处理按供需双方协议硫酸-硫酸铜腐蚀试验后弯曲面状态新牌号试验状态试验后弯曲面状态022Cr17Ni12Mo2敏化处理不得有晶间腐蚀裂纹GB承压设备用不锈钢钢板及钢带统一数字代号新牌号化学成分(质量分数)/%CSiMnPSNiCrMoNCu其他SNi12Mo20...00~14..002.00~3.000.10//新牌号各类型产品的最大厚度/mm规定非比例延伸强度RP0.2/MPa规定非比例延伸强度RP1.0/MPa抗拉强度Rm/MPa断后伸长率A/%硬度值HBWHRBHV不小于不大于022Cr17Ni12Mo2CP80GB713-2008锅炉和压力容器用钢板-第1号修改单牌号化学成分(质量分数)/%CSiMnPSAlsQ345R≤0.20≤0.551.20~1.60≤0.025≤0.010≥0.020牌号交货状态钢板厚度/mm拉伸试验冲击试验弯曲试验抗拉强度Rm/(N/mm2)屈服强度Rel/(N/mm2)伸长率A/%温度/℃冲击吸收能量KV2/J180°b=2a不小于不小于Q345R热轧、控轧或正火3~21041d=2aNB/T9压力容器用爆炸焊接复合板第1部分:不锈钢-钢复合板面弯背弯GB150-2011压力容器2.焊接材料性能NB/T1承压设备用焊接材料订货技术条件第2部分:钢焊条GB/T983-2012不锈钢焊条新型号旧型号牌号化学成分(质量分数)/%CSiMnPSNiCrMoCu其他元素E309LMo-16E309MoL-16A.5~2.50..0~14.022.0~25.02.0~3.00.75除铁外≤0.5%E316L-16/A.5~2.50..0~14.017.0~20.02.0~3.00.75除铁外≤0.5%E5J.250.0.200.30/V0.08说明单值表示最大值型号抗拉强度Rm/(MPa)屈服强度REl/(MPa)断后伸长率A/%纵向弯曲180°,b=10-30℃冲击E309LMo-/E316L-/E020d=40≥54GB/T983-1995不锈钢焊条附录A焊条用途及熔敷金属的性能型号性能E309MoL-XX通常用于焊接相同类型的不锈钢,也可以用于焊接在强腐蚀介质中使用的要求焊缝合金元素含量较高的不锈钢或用于异种钢的焊接。熔敷金属合金元素含量除含碳量低以外与E309Mo相同,熔敷金属含碳量低,因此焊缝抗晶间腐蚀能力较强。E316L-XX通常用于焊接0Cr17Ni12Mo2型不锈钢及相类似的合金。由于钼提高了焊缝的抗蠕变能力,因此也可以用于焊接在较高温度下使用的不锈钢。当焊缝金属存在连续或非连续网状铁素体和焊缝金属的铬钼比小于8.2~1,并且焊缝金属在腐蚀介质中时,焊缝金属可能会发生快速腐蚀。除含碳量较低外,熔敷金属合金元素含量与E316相同。由于含碳量低,因此在不含铌、钛等稳定剂时,也能抵抗因碳化物析出而产生的晶间腐蚀。通常用于焊接低碳含钼奥氏体钢。当焊缝金属含碳量限制在0.04%以下时,在绝大多数情况下都可以防止晶间腐蚀。高温强度不如E316H型焊条。EXXX-16药皮类型16的焊条适用于交流或直流焊接。药皮可以是碱性的,也可以是钛型或钛钙型。为了在交流施焊时获得良好的电弧稳定性,这类焊条药皮中一般都含有易电离元素,如钾。直径不大于4.0mm的焊条可用于全位置焊接。YB/T焊接用不锈钢丝新型号旧型号牌号化学成分(质量分数)/%CSiMnPSNiCrMoCu其他元素H03Cr19Ni12Mo2H00Cr19Ni12Mo2ER316L0.~2.500..00~14..002.00~3.000.75/H12Cr24Ni13H1Cr24Ni13ER.00~2.500..0~14.023.0~25.00.750.75/H12Cr24Ni13Mo2H1Cr24Ni13Mo2ER309Mo0.120.351.00~0..0~23.0~2.00~0.75/2..00新型号用途H03Cr19Ni12Mo2除碳含量较低外,其它成分与H08Cr19Ni12Mo2相同,主要用于焊接超低碳含钼奥氏体不锈钢及合金。因为碳含量低,在不采用钛、铌等稳定化元素的条件下,焊缝具有良好的抗晶间腐蚀性能,但高温抗拉强度低于含钛、铌的焊缝。H12Cr24Ni13用于焊接成分相似的锻件和铸件,也可以用于不同种金属的焊接,如08Cr19Ni9不锈钢与碳钢的焊接;常用于08Cr19Ni9复合钢板的复层焊接,以及碳钢壳体内衬不锈钢薄板的焊接。H12Cr24Ni13Mo2除含2.0%~3.0%钼外,其它成分与H12Cr24Ni13相同。因为钼能提高钢在含卤化物气氛中的抗点腐蚀能力,该焊丝主要用于钢材表面堆焊,作为H08Cr19Ni12Mo2或H08Cr19Ni14Mo3填充金属多层堆焊的第一层堆焊,以及在碳钢壳体中含钼不锈钢内衬的焊接、含钼不锈钢复合钢板与碳钢或08Cr19Ni9不锈钢的连接1
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在基础上发展的铝硅镁系列,即ZL1o1和ZL104等,其铸态的crb可达157MPa。铝镁铸造的特点是耐蚀性高,强度大,密度小使用比较广的铝接为&ZL301(ZL5),经淬火处理后,n为344MPa,为10%,强度高,理好,耐蚀性也较理想。因此常用作承受冲击载荷而外形不复杂的重要零部件。铝铜铸造的主要强化相是CuA12,本身有较强的时效硬化能力和稳定性。因此适合在较高温度下工作,而且室温强度也超过其他的常用铸造据。在铝合金中称之为高强耐热铝,应用较为普遍。它的缺点是铸造工艺性能及耐蚀性较差。
防锈铝这是一种热处理强化,冷作硬化是提高强度的唯一途径。防锈铝铸造退火后是单相固溶体。因此耐蚀性能好,抛光性好,能长时间保持其光亮的表面。同时具有足够高的塑性和比纯铝高得多的强度。多用于制造与液体介质棚接触的零部件。该类主要有A1-Mg和A1-Mn两个系列。
A1-Mn系中典型的是LF21,其化学成分和力学性能见思主要元素是Mn。因此退火后,在单相固溶体上有斜方结构的金属化合的MnA16析出,使保持了较高的抗蚀性,并阻止了晶粒长大,起到细化晶粒的作用。
Al-Mg系变形铝与铸造铝不同的是含镁量较低,一般在2%~a端范围内。具有良好的加工塑性和可焊性。该系列当含镁量大于2%时-随着镁含量增加,组织中逐渐出现高温下很软、常温下又很脆的(Mg5A18)。因此使塑性下降,耐热性降低,使其不宜于在高温下工作相也降低了的电极电位,在腐蚀中成为阳极,应力腐蚀和晶间腐蚀也必然加剧。但若通过调整生产工艺和热处理规范,使其组织均匀,晶界沉淀翻充分球化,仍能保持良好的耐蚀性。
高镁(6%~7%Mg)由于固溶体过饱和程度大,即使退火后相也素完全析出,因此在制造和使用过程中,相仍会继续析出,从而降低的抗速性能。所以一般限于70°C以下使用。
铝及其的耐腐独性能
铝是比较活泼的金属。其标准电位非常负(-1.67V)。在空气中极易氧化生成致密而坚固的氧(A1203),厚度约为(5~10)X10-9m,其熔点较高(℃)。铝表面的氧化膜对于处在固态和液态的铝均有良好的保护作用。当其劣到损坏时,只要有足够的氧存在,氧化膜还可以“自癒”。这层氧化膜只有在卤素离子或碱离子的激烈作用下才会受到破坏。铝在淡水、海水、浓確酸、各种***、汽油及许多有机物中都具有足够金属复合板的耐蚀性。但这层氧化膜给焊接带来了一定的不便。同时氧化物央杂也是锻件中常遇到的缺陷。
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来源：　　作者：李晋;马立峰;
双面不锈钢复合板热力耦合分析　 长春130022)櫜0引言轧制复合过程中变形体的受力和变形比较复杂,应用有限元法可以模拟轧制过程中变形体的温度、界面应力、应变的变化及分布情况,可得到一些现实轧制中难以精确观察测量的值。本文对复合板三维热力耦合弹塑性有限元模型进行了热轧复合过程的模拟,重点分析了不锈钢/碳钢/不锈钢复合板在一定温度下轧制复合过程中有关轧制工艺参数对表面、界面温度场分布的影响。为准确分析变形过程中的温度、应力变化,利用计算机数值模拟技术将热轧过程中的温度场与流变应力结合起来,因为温度变化对材料属性产生影响并进一步影响到材料变形,材料大应变变形也反过来影响热边界条件,塑性变形和摩擦作用还将进一步转化为热量并影响温度的变化,故采用热-机耦合分析的方法,既可以计算复合过程中的温度效应,也可以计算由于工件变形而造成的温度场变化的效应。按照热-机耦合场分析方法研究轧件在轧制过程中的温度变化,以期为解决薄板双面不锈钢复合板由于结合界面不锈钢轧制温度区间窄导致的工艺温度难以控制、异种金属变形不协调严重、界面内应力大、界面结合强度低、难以轧制复合的技术难题提供参考。1计算及仿真模型由于是对称轧制,取上、下轧辊和板材的二分(本文共计3页)　　　　　　　　　　
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