城市晚报 - 多媒体数字报
第A13版：国际
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美土考虑在叙利亚设“禁飞区”
或重走“倒卡扎菲”之路
加速推翻巴沙尔政权
　　美国国务卿希拉里·克林顿11日说，美国与土耳其正商讨加速推翻叙利亚总统巴沙尔政权的措施，包括在叙利亚设立“禁飞区”。　　欲设立联合工作组　　希拉里11日当天抵达土耳其伊斯坦布尔，与土耳其外长达武特奥卢会商叙利亚局势。　　希拉里在会后说，叙利亚局势持续恶化，美土双方同意设立一个行动计划和情报共享的联合工作组，以研究如何援助反对派武装，加速巴沙尔政权倒台。“达武特奥卢外长与我同意开展非常深入的行动计划，”希拉里说，“我们一直就冲突进展保持密切协作，但现在需要涉足真正细节。”　　当记者问讨论内容是否包括“禁飞区”，希拉里暗示这是其中一个可能选项。“这正是我和外长认为需要更深层次研究的问题。”希拉里说，但强调现阶段还没有作出任何相关决定。去年利比亚冲突中，联合国安全理事会在美国等国推动下投票决定设立利比亚“禁飞区”，最终为北大西洋公约组织空袭利比亚大开方便之门，加速卡扎菲政权垮台。　　增援助&美国存顾虑　　达武特奥卢称叙利亚北部重镇阿勒颇的人道主义危机严重，“国际社会需要采取非常决定性的举措结束这场危机”。　　美国《纽约时报》报道，作为针对叙利亚行动的主要重心之一，邻国土耳其公开支持并庇护叙利亚反对派组织，土叙两国边境已经成为向反对派武装输送武器和其他援助的主要途径。　　过去17个月冲突中，美国在至少5个月前开始向叙利亚反对派提供“非致命援助”。近来，叙反对派呼吁外界提供包括防空武器在内的装备，帮助反对派击败政府军，但美方始终存在顾虑，担心直接提供武器或者空中支援可能招致暴力回应。俄罗斯、伊朗等与叙利亚关系密切的国家强烈反对外部势力直接干预推翻叙政府。希拉里11日表态似乎反映出这一顾虑。她声称援助目的是加速推翻巴沙尔政权，但“不能以制造更多死伤和破坏的方式”。　　谋划“后巴沙尔”时代　　对希拉里的表态，反对派“叙利亚全国委员会”主席西达12日呼吁外国介入设立禁飞区。他说，反对派的进攻取得一定成功，但政府军空中力量是个问题。“现政权的控制力正一步步减弱。”　　路透社报道，美国官员认为叙利亚政权更迭不可避免，因此尤其关注“后巴沙尔”时代的政治势力布局，希望借助土耳其分析叙境内政治势力的优势，谋划叙利亚未来政治版图。　　不过，叙反对派之间在行动协调等方面分歧不少，或许让美国统一反对派阵线的期望成为一厢情愿。&&　新闻链接>>　　叙利亚又一记者被害&　　行凶者或为渗透到境内的“武装恐怖分子”&　　据俄罗斯媒体13日晨报道，叙利亚国家通讯社一名记者周末在大马士革郊区家中遭不明人员杀害。　　据报道，叙利亚国家通讯社记者阿里·阿巴斯大约周六凌晨在大马士革郊区家中遇害，具体细节未透露。叙国家通讯社称，行凶者或为渗透到叙利亚境内的“武装恐怖分子”。　　据美国媒体报道，叙利亚冲突不断让恐怖组织卡伊达的极端分子乘虚而入，并在当地建立一个组织严密的网络。目前有至少数百名同基地组织有联系的激进分子在叙利亚境内活动。美国担心，如同在伊拉克，这些恐怖分子一旦在叙利亚扎根，将难以铲除。　　(综合新华社、《新闻晚报》)
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淘豆网网友近日为您收集整理了关于考虑土结构性的本构关系_谢定义的文档，希望对您的工作和学习有所帮助。以下是文档介绍：第 33 卷第 4期2 0 0 0 年 8 月土木工程学报C HI N A C IV IL E NG IN E E m N G JO URN ALVlo.33A gu.N 0.42(X刃考虑土结构性的本构关系谢定义(西安理工大学)齐吉琳张振中(中国科学院寒区早区环境与工程研究所冻土工程国家重点实验室) (中国地震局兰州地震研究所)摘要将作者提出的土结构性定量化参数引人土的变形本构关系和强度本构关系,首次得到了以结构性参数为基础来描述土变形一强度基本规律的本构关系,使土力学特性的研究带上了新的特色。关键词土结构性定量化参数本构关系1 引言理性力学告诉我们,为了描述任何一个物理过程,除了需要普遍适用于任何材料的物理定律,即场方程以外,还需要具体刻划材料本质属性的本构方程。自然,描述土在各类荷载作用下变形和强度变化的过程,不仅需要满足质量守恒方程、动量守恒方程、动量矩守恒方程和能量守恒方程等场方程,而且需要满足反映土宏观性质的本构方程。这样,本构关系就成了人们从土材料方面需要研究的重点问题。通常,土的本构关系多指土的应力一应变关系。其实,本构关系应该是泛指各种表明状态变量之间关系的单值方程,如反映材料力学性质的虎克定律,牛顿粘滞定律、圣维南理想塑性定律,反映材料热力学性质的傅立叶热传导定律,克拉伯龙理想气体定律等。因此,土的应力与应变关系,法向应力与孔隙水压力的关系(有效应力原理),法向应力与剪应力的关系(抗剪强度定理),以及应力梯度与孔隙流体、渗流速率的关系(渗流定理) 等都是从不同侧面描述土宏观性质的本构关系【’]。虽然截止目前为止,国内外的研究者已经建立了数以百计的各种有关土材料的本构关系,但是,还没有发现一个能够直接和土结构性因素相联系。所有本构关系中的土性参数,都必须对具体粒度、密度、湿度和结构条件的土由试验或已有的经验关系来确定。作者设想,如果把土的结构性全面地理解为土颗粒排列特征(几何特征) 和土颗粒联结特征(力学特征) 的综合特征,则因结构性在很大程度上同时受制于土的粒度、密度和湿度,它也就会在很大程度上反映其他因素的影响。在找到一个具有合理性、广泛性、灵敏性和稳定性的土结构性定量化参数之后,就有可能直接用它和土的变形一强度特性相联系,建立土的变形本构关系和强度本构关系。果真如此,不但可从机理上揭示土的本质规律,而且也会对研究和应用提供极大的便利。本文就是在作者多年研究成果的基础上,对这一个重要设想进行的科学探讨。2 土结构性定 t 化参数及其合理性、广泛性、灵敏性和稳定性收稿日期:1望沟刃 3一,收到修改稿日期:1望沟~1于巧本研究为国家自然科学基金(No.59’7 7以犯 l) 及中科院寒区早区环境与工程研究所冻土工程国家重点实验室基金(No.卯乃)资助项目作者认为,以土微观结构诸要素的定量化为基础综合寻求土结构性参数的途径是极难奏效的 z[],在某种固体力学方法中引人描述土结构性变化规律的途径 3[] 也是非常困难的。最现实和最有前景的途径是寻求一个能直接反映结构性本质的结构性参数,使它与土的变形一强度规律相联系,来探讨土的本构关系。从土力学的研究需要,这个土结构性参数应能反映土颗粒的排列特征和联结特征,能反映荷载作用下结构性损伤与愈合相祸合的动态变化特性,能反映土结构性的可稳性(结构破坏的难易程度) 和可变性(结构破坏后的变形程度) 共同判断结构性强弱的观点,能反映土力学研究对各种结构性土所揭示的特殊性质(湿陷性、灵敏性、膨胀性和可液化性等)。以这些要求为导向,作者提出了使土的结构性破坏(扰动、加水和加荷等),让土所蕴藏的结构势充分释放出来,通过测定其结构破坏的难易程度和结构破坏后的变形程度,来寻求结构性参数及其随荷载变化规律的新途径。它的基本特点是:( l) 这个结构性参数基于对土的原状样、饱和原土木工程学报《n年状样和扰动重塑样分别进行压缩试验所得出三条相应的压缩曲线应变 S一压力尸曲线,如图 1 所示。当假定任一个压力水平 p 下三条曲线相应的应变为 S。,饱和原状土的应变为 S, ,扰动重塑土的应变为 Sr ,并令ml =55/ 5 0mZ =5 0/ Sr则主要反映结构排列特征及对水的敏感程度,它的值愈大,结构可变性愈强; m :主要反映结构联结特征及对各种扰动的敏感程度,它的值愈小,结构可稳性愈强。为了进一步提高结构性参数的敏感性,并同时反映上述两个方面各因素的影响,作者按如下表达式定义了土的结构性参数,称之为综合结构势,即m 15,/ 5 05, S。m。=而“瓦7瓦=此```原状状多共;;;一一厂重塑{,,,,,,,,,一一落落扮召召召召召夕夕尸尸尸尸尸尸2 3压双lX( 浓六)图 l 求取结构性参数的三条压缩曲线念( 只不过灵敏度用的是强度比,而此处用的则是变形比),故结构性参数可以反映灵敏度;对于湿陷性黄土,尤其是低含水量的自重湿陷性黄土,如结构强度越大( m :越小),架空孔隙所占的比例越大( m l越大),则结构性参数 m 。就越大。因它同时表现出黄土低含水量和高孔隙率这两个使湿陷性增大的因素,故结构性参数可以比黄土湿陷系数更加灵敏地反映黄土的湿陷性。对于膨胀性土,这个结构性参数是负值,其绝对值的大小同样可以反映膨胀系数的概念。因此,建议的结构性参数有很广泛的适用性。(4 ) 这个结构性参数对土粒度、密度、湿度和结构的变化都有很好的灵敏性。图 3 示出了 4 条结构性参数曲线( mp 一p 曲线),对应于干重度 12 k N I耐,含水量 5 %,而水泥含量分别为 0.85 %、1.7 %、2.55 %和 3.4 % 的不同试样:这些曲线反映出它与结构强度大小和压力关系间合理的规律性。当将这些不同试样的原状土压缩曲线( 图 4) 用结构性参数进行归一时,即作出 m。 xs。一p 曲线时,如图 5 所示。原来在图 4中分布范围很广的几条曲线变成了图 5 中在一个狭窄带内穿插的曲线。这种良好的归一性表明了结构性参数在反映土结构性方面显著的代表性。对不同类型及不同的湿一密状态的土,作者的试验也得出了有明显差异的变化。夕价翻川(2) 这个结构性参数是随压力而变化的,如图 2所示。它可以反映结构性在受荷过程中的动态变化特性,即在作用压力小于土的结构强度时,土的结构性会因土受荷后的自身压密调整而有所增强,之后,又会因结构联结的破坏而明显降低,降低的速率随压力的增大而减小,最后因土密度不能无限增大而稳定在一个水平上。一一名名产之之` {一水渺眺眺rrrrr 刁叹叹~、与一`~水泥 1巡巡一一一一共一;一水顶犯 5黝黝、、、、 1一水哪%%%4洲洲涛涛权 111入 555从{{{刁刁吠,,\\\ 、、仁卜飞~ 一一讨讨、、他他卜~ ~ 屯屯仁》幸一门门尸尸尸、~~``````````````百百百百}}},一一呷卜一只只2 3压力 l( 呱几)图 3 土的结构性参数曲线八月zOJ乌气乙八曰00了OS全戮侧议一一一一一一一一一一一一( 一一入入}}「.....口口口丫丫丫丫丫丫{{{{{{{{{匡匡匡} \\\\\\\\\\\\\\\\\\\ .......压压惰、、、巨巨巨巨巨巨巨...........甲.. . ~~~ ]]]]]]]]] l 一一}}}}}}}}}}}}}}} lll T一一}}} 卜一叫叫巨巨巨巨巨巨巨巨巨巨巨巨口口~~~水泥含影 85 %「」」~~~水泥含量 1 7% 一冲一一一---一一嗯, 资霓皇恕食黔洲衬一一一一~示泥百r ~ “ 2声一一一/////// { 犷一一万万一一一/// 曰/ /’尸尸耘一一『『尸尸尸侧/’’「尸幸.产尸尸尸叶.一一///、、/ / 浦浦日二.份书书书JJJ 日声 jjj 卜` ~ 一111)’}...八凡ō了6气ù J峙几,ú斌孤劝寒姗0 05 1 15 2 25 3 35 4 45压力( 1X( 取几)图 2 结构性参数曲线图 4 人工原状土的压缩曲线(3) 这个结构性参数,对于结构性灵敏的粘性一般因含水量较高,受浸水时的反应不大,即* 1,此时 mp =瓦7瓦二瓦类似于灵敏度的概(5) 这个结构性参数无论与土的压缩变形或土的抗剪强度均有密切的联系。因结构性参数在至峰值后随压力增长而下降,且任意两个应力水平上的结构性土爪第卷第期谢定义等考虑土结构性的本构关系参数同压缩变形的乘积基本相等,故在婴一乒之, ,`瞬口 OP I间得到了直线关系(如图 6 所示)。同样,在任意两个应力水平上的结构性参数同抗剪强度的乘积也基本相等,故在瓮一光之间也有直线关系(’口图 7 所示)。由此可见,这两类直线关系,不仅对不同湿度、密度的土在定量上相同,而且对不同粒度和结构的土也在定性上相同。更为有趣的是,对变形和对强度的这类直线关系,基本上重合在一个带内(图 8)。这种参数的稳定性使作者关于结构性参数可在相当程度上涵盖粒度、密度和湿度的影响而作为土内在因素一个代表性指标的设想得到了有力的支持。口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口. ddd民,,,口口口口口洲洲卜子子 0 一一一一口口困困困尸’’’’’’门门Y 水泥住 85 %口口口口尸曰曰阵州户叫叫多多多.栩尹尹尹)``{{{{{{{{{ 一一袱袱袱2’’{{{为为ZZZ尹尹{{{一毕东淤,---oojY水泥 1 7%Y水泥 2 55 %Y水泥 3.4%Y水泥 1 7%,w =10 %Y水泥 2 55 %,w =l 0%,干密度 13 kN m/Y 击实土Y标准砂,干密度 14 2k N 八113长U气J斗,、éN云七/-`￡Y标准砂,干密度 16kN m/2 3 4 5 6 7 8Y 兰州原状土,w = 5%Y 山东潍坊土d定x才.Y 兰州原状土,w ~10 %( 结构压缩曲线)图 5 土的s 。 x m p 一 p曲线5 2/ s x图 6 土结构性参数比与压缩变形反比的关系潍坊土。水泥 1 7%,冰 12,.水泥 25%,冰12,:兰州原状土x击实土潍潍坊土土 5% 一一一。。水泥 1 700/, 冰 12,柏为 12 k N 加, 、、,5 %%%%%%%...水淤烈,冰12,沁为1乃不吻1 3 ,、、、、一一兰州原状土一一一一一一一xxx击实土土土土、、、。万万洲洲………………声声``卜卜卜卜卜卜卜口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口门门门门门门口口口口口门门门门日日日口口口口口口口口口口口...曰曰X 几几口口口口口工,头头团团二` , 口口口口口,, 口口巨巨巨口口口口口水水水水水水水水2 3 4 5 6 7 8S :/ S (几/ lr)压缩和剪切总图.Y 水泥0 8 5%Y 水泥 1 7%启Y 水泥2 5 5%Y水泥 3 4 %Y水泥 1 7%,恻二 10 %Y水泥 2 5 5%,w 二10 %,干密度13k Nm/3Y击实土Y标准砂,干密度 14 2k N m/,Y标准砂,干密度]6k Nm/3Y 兰州原状土,w = 5 %Y 山东禅坊土J山东潍坊土J 水泥 1 ,%,冰1 2,Y d 为 12 k N m/ 母w s%J水泥 2 5 5;00,冰 12,Y d 为12 kN 材冲 5%J 兰州原状土,w 10 %J击实土xy 兰州原状土,w ~10 %On, ,6`J-,、,艺l1 5 2 25 3 35 4 45 5朴/r l图 7 土结构性参数比与抗剪强度反比的关系(其中标有 Y 的为压等试验结果,标有 J 的为直剪试验结果)图 8 土结构性参数与变形和强度的关系总图3 土的结构性本构关系(a , + 。: + 。 3)( l + 2 0 3)1一3一一l一3.。一一为ol一3一一前述关于土结构性参数的测试和检验都是在完全侧限应力条件下的压缩试验和直剪试验成果基础上进行的。为了将它拓展应用到复杂应力条件下,以建立土的结构性本构关系,就需要根据三轴应力条件下(有限侧限) 试验全过程的数据,作出进一步的考察。作者在这里提出了用“应力比拟法”,将侧限应力条件下得出的土结构性参数 m。转换到复杂应力条件下土结构性参数 m。和 m ,的方法。m。和 m,分别称之为球应力结构性参数和广义剪应力结构性参数。在三轴应力条件下的球应力。和广义剪应力 q 可以表示( l + 2k )。 l、=扁〔(一,’(一,’(一,’“`“(` ,二。, 一。 3 =( 1 一k)内它们与侧限单轴应力条件下的比拟关系(图 9)+ 2、。一1)=告( 1 + 2“。,,( 1 一k。)口 1 二( 1 一无。)p(2 )Jl一3土木工程学报八凡 U 气碑今仍和 qmq o时的球应力结构性参数 m。和偏应力结构性参数下面,再考察三轴条件下参数比与应变比和参数比与强度比两种关系的变化特性。图 11 示出了对上述人工结构性土三轴试验的结果。由它按 m。和 m,所作出的应变双比曲线如图 12( a) 单轴条件下的应力状态(b )三轴条件下的应力状态所示,作出的强度双比曲线如图 13 所示。可以看出,对于应变来图 9 单轴与三轴应力状态比较这些曲线也可以基本上表示为直线关系。故可利用在侧限应力条件下不同 p 值所对应的作为三轴应力条件下按上式确定的。和 q 值所对乙的 m口.55 %,和。q 。例如,对一种人工结构性土( 水泥含水量 5%,干重度 12 kN /袱),作如上转换亏可以得到图 10 所示的结果。这两条转换结构性参说,m。和 m ,的直线具有不同的斜率,表明对三轴条件下的轴向应变,广义剪应力有大于球应力的贡献,而对强度来说,。。和 m ,的点子都分布在同一条直线上,表明强度应看作是口和 q 综合影响的结果。这样,上述的直线可以写成如下的关系式,即 2 二一 x( A。瓮一B, (3` ,交的曲线即可分别用以求取三轴应力条件下对应 a月月月队队队队丫丫声声\\\\\\\、、、、 kkkkk卜卜卜卜,孰,,卜卜{{{{{碑尸气气气气气气丫丫产产几几\_________洲洲洲洲洲狡狡狡狡月月月月月% ~~~ 踌~ 嘴~~~卜卜ǎ。￡à彭瓶举孚织ǎ。定à裕饰攀卿织球应力叮( 100 kP a)(a) m 。一口关系曲线广义剪应力 q (100 kP a)(b ) 脚, 一q 关系曲线图 or 单轴试验的球应力和偏应力所对应的结构性参数。乞二二二二 111.刁一叫’’口口压压压压压压压{ 名名口口二二二二二二仁砂砂杆杆口口[[[[[[[[[ { 曰曰笋笋笋口口巨巨巨巨} 月月r一一一一]]]巨巨巨巨声声厂厂厂厂口口口口口口口口口口口口口口口一一一一一一一宙王吕一àó4乃352乃l凡,内孟.且ǎ君、一墓z。妥、才r f Z/r r .a( )应力变曲线。( 100kPa)和洲山r圆图 11 人工结构性土(水泥 2.55 %,, 二 5%,y d =12 kN I心) 三轴试验的结果口口口口口口口口口口口口口{ } {___口口口口口口口口口口口.白白山县智衬卞口口口口口巨巨训训口口口阿{一}}}口口口口口口口口口口口口口{ ...lllllllllllllll ...口口口口口口口口口口口口口,围压 10 0 kP aaa一一一一一一一一一一一一一一一。围压 20 0kPaaa口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口、{、、口口口口口口口口口口口口口} {``口口口口口[[[ 口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口巨巨口口巨巨巨口口口口口口口口口口口口口口园园团团口口国国口口口口口口口口口口口口口团团口口困困口口口口口口门门口口口口口口口口口网网函函巴巴口口]]] 口口j霞戮鼠鼠}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}}} l }}}口口口口口困困团团口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口口{{{ 门门口口N,遥/ù叮安402州七妥、才(a) 魏与`的关系曲线灼/自伪) m 。与:的关系曲线图 12 。。和 tn 。与轴向应变`的关系第卷第期谢定义等考虑土结构性的本构关系220中中中中中升一。。」」一万一一一一一一一一一一一一 0介一功!!!!!!!!! !!!荞荞……!!!!!!!!!!!!!!!一几妇妇月月月月月产’’」…一,,’洲尸尸尹’’一一一一一一一一一一一一-- 一一一一- - - -一一一一—一了了打一万一}一丁---哥哥哥哥{{{{{}}}}}ǎ君、工墓以`、扩r f{几、2 2万图 13 nz,和 m ,与抗剪强度r f的关系C Z 二 C I X以及(A q瓷-(” f瓮-B ,(3.2 )(4 )如针对。 3 =l oo kaP 的试验取基准值为。 1 =190.9,云。=l ookaP,则由试验曲线( 图 n ) 可得三=3 %,由图 10 可得 m。= 7.7 88 和 m, =8.847。然后设定不同的丙` ,它和内` 二loo kaP 一起,可算得。`及。` ,并由图 10 查得对应的 m。`及 mq ` ,即可由式(7 )和式(8) 分别算出。` ,最后作出它们与(。 1 一。 3)`的点据( 图 14 )。可以看出,它们都与实测曲线( 实线) 非常吻合。同样,针对a 。= Zoo kaP 的试验取基准值为 a, 二41 8.77,云。二ooZ k aP,则可按同样步骤得到云二6.2 5%,m。= 3.18 5 和 m, =3.13 2,最后得到如图 14b( ) 所示的点据,也表示出用 m。和 m,计算所得的结果均与实测曲线有相当的一致性。其次,对于强度本构关系(式 6),可具体写为: f` =牙f X(。.8 2 1 、五+ 0.19 3 6】(9 )r 口== r n X mq i在上述试验中式中 A。= 11.16,=10.4 8 8 ; A,为了便于检验,上式可由莫尔圆得到的关系式`、叮八叼凡=2.227,B, =1.465 和 A f =0.821,B , = 一0.19 3 6。如果在上列一组关系式中引人一个应力的基准值(云l 、云3),并通过一次三轴试验( 即用图 n 上的一个点) 得到它所对应的应变基准值舀,则对其他应力条件(。, ,。 3) 下的应力一应变关系来说,可写出:一。 3 f)e o s沪= 叮f e o s沪( 10 )1)fP2)ō.上1..1(qf(、 f ` =`f (。.82 1 x丛+ 0.19 3 6叭、C i = C X (5.1 )图 11 (b) 的抗剪强度包线也可以转换到坐标中来(图巧.( a) ),图中6 ` = C X里且mq iB ,( 5.2 )s l n甲此时,如取破坏曲线d /e o s沪= tan 月人人/...1.、J犷`.龟`称为结构性变形本构关系。对任一破坏应力状态(al f ,内f) 下的剪切强度一剪应力关系来说,可写出:(图 n ) 上一点为基准点,一`f小会一B f)`6 ,式中云f为基准的三轴试验对应于(民f ,乱f) 应力状态的抗剪强度。这个表达式称为结构性强度本构关系。这两类本构关系式就建立了考虑土结构性影响的本构关系。下列分别检验这两类本构关系的正确性。首先,对于变形本构关系式(式 5) 可具体写成: ` =` (1 116 念一`O“`( 7 )其`二 50肠,则`、二云,antz (4 , +别+c2t二(`+号)= , ” t`(。+擎) 2 1。、a(ntz 。+擎)=187.64akP故母f =告(于, f 一a3f) = 6 8.8 2 k、。又因。f =(。; -。 3,` 2 = 、` 2,故母==告奋f 。按此母值即可由图 10 (b ) 查得玩, =5.35 19k aP。然后设定一个内f ` ,对应于丙f 。的内 f`可由式( n ) 用试算法求得,即先假定一个。1’if,得到诚二(司“一内。),将此值同由强度本构关系(式 1 1) 算得的 q f `对比,如其相对误差一` (2227念一`465 )`8 , ! △ q f! = q“一 q l ri】—}共4 0,土木工程学报 2X( X) 年则认为满足了精度要求,否则继续试算,直到满足精度要求为止。利用最后得到的一组。 I f `和妈f` ,可以求得一组(夕f ` ,, f:)。将其点绘制在图 15 (b ) 上看是否会落在试验的 fP一q f线上。重复上述步骤,可以得到一系列的计算点(如图巧( b) 上小圆圈所示的各点)。可以看出,这些值与实线所代表的实测包线非常一致。至此,我们可以认为,本文提出的结构性变形本构关系和结构性强度本构关系都具有良好的代表性。ǎ已`召。。乙ǐbl`醉醉醉醉... ,........ 一一O+++++一一一0 十十. +++++。。至琴---早早竿+ rrrrrrr到到,,,lll了了了了+实测: l (% )))一一一一一一一一一一一一一一一计算引( 0,0) 一一声声声声 lll___.+++一一一一--- 一卜 1~、乌,`` 吹、,,...、牛,,一一不汤夕产一``一一子二- -一卜,寒脚`1(脚脚、、,0什耳 B I〔% )))下下{{{ǎ曰立00乙`!ù勺10 15 2 0。 1(% )(a ) 利用 m 。求得的轴向应变与实测值比较。 1(% )伪)用m ,求得的轴向应变与实洲值比较图 14 0 3 = 1印kaP 时用结构性本构关系得到的轴向应变与实测值比较nó0`U,了工目.工d .且qf 一告。f 一。f)宁 8 0。。.计算值.....川川川二二一实侧值______________________}}} }}}}}.戒才才厂厂厂尹尹尹产产闪/////////n甘心J,`oo,乙0Spnà00 50p : 一告,, 一、)a( ) 八一q r坐标系内的抗剪强度曲线伪)利用 m ,求得的强度与实侧值的比较图 154 结论( l) 首次由本文作者提出的土结构性定量化参数具有很好的合理性(全面反映结构性的土颗粒排列特性与土颗粒联结特性和应力作用过程中土结构的损伤和愈合过程)、广泛性(适宜于描述土的湿陷性、灵敏度、膨胀性等)、灵敏性(对湿度、密度、粒度和结构的改变都有灵敏的反映)、稳定性(具有涵盖湿度、密度、粒度和结构影响的作用,它与变形和强度均有稳定的双比直线关系) 以及实用性(测试方法简单、可靠、清晰,基本上只用一般土工试验设备)。(2 ) 首次由本文作者提出的土结构性变形本构关系和强度本构关系,均与三轴试验结果具有非常良好的一致性,为土力学特性规律研究开创了一条新途径。(3 ) 本文的研究将侧限应力条件下得到的土结构性参数拓展转换到复杂应力条件下应用时,尚有一定的局限性,如还不能够反映应变软化时的土性特征,有待于在应力条件和应力路径和土性更加广泛的条件下作出进一步的检验和发展。参考文献弗雷德伦德 D G,拉哈尔左 H.非饱和土力学.北京:中国建筑工业出版社,199 7吴义祥.工程粘性土微观结构的定量评价.中国地质科学院院报,199 1,23:143一150沈珠江.结构性粘土的弹塑性损伤模型.岩土工程学报,199 3 (3 ):2 1 一28第 33 卷第 4 期谢定义等考虑土结构性的本构关系4 1A C O N S T f f U T n 飞 LA W S C O N SLDE R爪[G 5 0 11 二5 1伙 U C n 皿U山 P R O PE R T任粥叉交 D i吧加(Xi,an Univo i yt of eTclmolo群)必 ilJ in( C old an dirA d eR ig osn E vn i ormenn以田ld Eignn e eir n g nI s tiut et,A c ade l n i eS in ie a ,)筋在gn }Z 记了讨如gn( L 川zh o unI s t iut t e of E axt h甲 ak eRe s e毗h )A l〕s l n 沈 thTe 5 011 5加e tuer 15kownnas an il nop rtan tfac ot rht at effee t o nht e 5011 m ec h an ieal P功 ep rt ie s.It 15er as o nab le ot be co n -side 代泪 inhet 50 11 m ec han ie s.M an y er s~h e 玲 loo k fo r aqU an t iatt ive 5 011 strUeut alr Pa n ” n e et r ,ht at ye t n o tbe fou dn.Acosntiut it ve laweosn i de对gn ht e50 11 strUe t u耐 P or ep yrt 15if sr t P n )详〕s ed i nht is P aep r.护几 e eon s t iut t i v elawse x Pesrsed in加htstI’es ses an d s talrn saer d eir v ed.hT our hgad is e u s sio n of ht elaws,a e o n ehi sio nwas ob at in ed ht at it 15fe as ibl e.仆e璐ulst伍爪 1ht elaws aer 叫犷e ed iw ht tir ax ial t e s t v eyr we ll.It sh ou ld P or v e ot be aanjIo r eon tir bu t io n otheteau s eof advan ein ghet50 11 m e eh an ie s.K e ywo 记5oS i l s tur eut er P or Pe rt ies,qU an t i att i v e P~te sr,Co n s t i ut ti v e助w谢定义教授,博士生导师,兼职中国科学院寒区早区环境与工程研究所冻土工程国家重点实验室客座研究员,主要研究方向为土动力学,黄土力学和非饱和土力学,编著出版《土动力学》,《饱和砂土瞬态动力学特性机理与分析》等著作 5 部,发表学术论文 110 余篇,培养硕士、博士 so 余名。通讯地址:71 (X碎8 西安理工大学 Zn 信箱齐吉琳岩土工程专业博士。攻读博士学位期间,在导师谢定义教授的指导下,在土结构性定量化研究中,取得了崭新的成果。现在中科院寒区早区环境与工程研究所进行博士后研究工作,所从事的专业为冻土力学,研究方向为冻土的非线性物理力学性质研究。张振中 197 0 年以来任职于兰州地震研究所,从事工程地震及黄土动力学研究工作,发表论文 20 余篇,出版《黄土地震灾害预测》等论、译著 5 部。钧抽改知理翁货两望肺望“贫两贫沥外沁够昭如的抽式知理跳趁沥全崛姑祠数奶扣司扣妈知理冰枷叮知世丽称峭囱澎知望两望确璧陇望砒贫丽望沉望沉望加望肠望陇望孤赞诵(上接抖页) it ce.John iW leya lld 阮 ns Icn,1男8,Ne w YOkI.Z D恤 n can J.D.Sta teof一U 而t卿五li ibr um an d iF in et 一皿一7 比ght D.W.M 记e r a to r , 5R e卯rt on se 朋lo n3 :D听ll ing,肠r .~nt nA al y sis of Slopes.P以{.AS CE,Joun 过 of G eo tce 腼cal i gn,3 训p lign an d Dces ir Ptio n.P OrC.of Coof.on het AdvaneesE ign nee ir gn Diviis o n ,1996,VOI.122,NO.7,557 一592.inSiet In ves tligato nP ar e t ie e ,337 一3印,CI E,仆。~ T e场司,3 中华人民共和国水利电力部.SDI 2 18一84 碾压式土石坝设 199 5,肠ndo n计规范及编制说明.北京:水利电力出版社,198 5、19 86 8 eT arZ gh i K.hTe o比 tl cal 腼1 Mecll出 lic ,.JohniWl eyadn 黝nS 玩,4 iB sll oP A.W.a nd Hekne1 D.J.仆e~m e n t of so ilorP epr .1男3,195 6,N e w y okrit es in het itr 面 al et st.别w叭1 An 犯l d R山 lihse sr.助11do n ,1卯5 g L 记d C.C S往山iliyt Eval ua it on diur gn Sagt ed ConS 位u c it on.P皿说.5 U dd C.C.阴 d Foo t t R.N ew de is gn p找犯 edur efors tab iil yt of so ft SA C E,lounlal of G eo tce俪cal Enig~gn 压vis i on,l 卯 1,vol.calrs.P似{.ASC E,J ounr al of eGo tce 肠cal Eign neeign n vi is on,n 7,N o.4,540 一61 51 97 4,V ol.100,No.7,76 3 ~ 7 86 or 陈愈炯,吴肖茗,胡中雄,高大钊.土体抗剪强度的确定6 eT 圈9 111 K.明d pce k R.B.腼 1 mechan ic ,in eign een ir gn p ar c -—现状报告。岩土工程学报,1986,8( l):l肠一n 4N 硬峭占U R E 刚压万陌 A N D 川PI 飞I C An 0 N O F T H E T O任’A L SH E A R ST R E N G T H P A R A间比飞拟昭O晚nl任咖gn(C h i n aIn s tit at e of w 巨t e reRson o es a nd yH 如详)w e rR e s~h )A b s t al c tD i s p u ethas been eon t in uin g be tw e e nC h ines e g eo te eh nieal eign ne e sr o nht efoll iow 嗯 is s ues :1 ) Ho w ot s elce taP p rD pn-at e t oalt hse ar s晚n加 p a r 田 n e t e srfor ht ede et耐n at io nof hSear s慨nght of c oh e sive 50 11~;2) Ho w ot~ 。 het un d-ria nde sh ear setrnght paaxmete sr inl咖arto耳; 3 ) How ot de temun eht e sh ear s t er nght of 50 11amssbas de on hetc o nso lida tdeu nd ral nde st er nght~fo pe.hT is P ape rdes e ir be shet po in st of id s p u et an dhetc一tme ht do of ope alt ign.心y 研. n 如: ot altsha ar sentr 加 p~et sr,icr et iornfor se lec it gn p~t,,enI asu ~nt,即p lic iat on陈愈炯教授级高级工程师。从事土工试验以及与土坝工程有关的土力学问题的研究。发表论文约 50 篇。通讯地址:1仪X月4 中国水利水电科学研究院播放器加载中，请稍候...
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第 33 卷第 4期2 0 0 0 年 8 月土木工程学报C HI N A C IV IL E NG IN E E m N G JO URN ALVlo.33A gu.N 0.42(X刃考虑土结构性的本构关系谢定义(西安理工大学)齐吉琳张振中(中国科学院寒区早区环境与工程研究所冻土工程国家重点实验室) (中国地震局兰州地震研究所)摘要将作者提出的土结构性定量化参数引人土的变形本构关系和...
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