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50公斤水泥水灰比1:1能拌多少方水泥浆
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水灰比为1。水的比重为1000(kg/)，那么水也要50公斤 水泥浆就是100公斤。一般普通水泥的比重是3100（kg&#47：（0×1）/m3）。50公斤水泥水灰比1;m&#179如果50公斤水泥:1能拌100/2050=0，水灰比1:1:1则;2=2050（kg&#47：水泥浆比重为;m3）
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制 浆 水 泥 用 量 基 数 表
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你可能喜欢岩溶注浆注浆配合比为0.8:1:1,则1方水泥浆中需要水泥多少千克
因为配制1升水泥净浆所需的干水泥重量为：（水泥的密度*水的密度）/（水的密度+水灰比*水泥密度）；水泥密度一般取3.15.该公式简明易算.所以,当水灰比为1,1立方水泥浆需干水泥重量为：1000*（3.15*1）/（1+1*3.15）=759kg当水灰比为0.8,1立方水泥浆需干水泥重量为：1000*（3.15*1）/（1+0.8*3.15）=895kg所以,配合比0.8—1时,配制1方净浆所需干水泥在759kg—895kg之间.另外,我最近研究了——新型高水固结灌浆材料.该材料具有以下特点：(1) 新型高水固结灌浆材料具有高水灰比特性.优化配方采用的水灰比为1.5,比普通水泥浆液采用的水灰比有大幅度的提高,增加了浆液的流动性能,使浆体流动度达33cm以上；高水灰比降低了浆液的浓度,减少了粒状浆材以多粒的形式同时进入孔隙或裂隙导致孔隙被堵塞的几率,更容易达到良好的灌注效果；同时,也减少因浆液的流动性能不足而引起的堵管等给施工造成的延误.（2） 新型高水固结灌浆材料具高水灰比条件下的较高强度特性.浆材能及时固结,使岩土体具有足够的强度,在水灰比高达1.5的条件下,其优化配方的3d最低抗压强度为6MPa,最高抗压强度可达12MPa；28d最低抗压强度为13MPa,最高可达24MPa.相对于目前其他高水灰比浆材,其抗压强度已有很大的提高,这是本材料的一大亮点.（3） 新型高水固结灌浆材料具有良好的凝结时间可调特性.该材料应用虽有高水灰比特点,但仍然能在短时间内凝结硬化,其凝结时间可以根据施工需要进行调整.通过调整优化配方浆液初凝时间可控制在15min到1h内,终凝时间可控制在50min到5h内,这种高水灰比条件下的性能调控方法具有创新特点.（当然也可以调至数秒钟就凝结）（4）新型高水固结灌浆材料具有良好的温度适应性.在实际灌注中,普通水泥浆液在低温条件下会长时间不凝结,而新型高水固结灌浆材料在乙料选择适当的情况下,能克服低温给浆液凝结时间带来的障碍,具有良好的抗低温性能.在*****地质钻探施工堵漏中的成功应用就证明了这一点.（5） 新型高水固结灌浆材料具有良好的综合性能,能在不同灌浆工程中使用.在实际使用时,可根据具体工程对浆液的性能要求,通过调整材料甲、乙料的配比,实现其综合性能满足工程的要求.这克服了传统的水泥浆液在高水比条件下长时间不凝结且强度很低的缺陷,有效地解决了灌浆过程中浆液流动性要求和灌浆结束后强度要求的矛盾问题,具有新颖性.但该材料还需改进的是：（1）进一步提高浆液结石体在高水灰比的条件下的抗压强度.虽然材料结石体28d抗压强度能达到24 ,但与低水灰比条件下的水泥浆液结石体抗压强度相比还有一定差异,如能到达较高标号的水泥结石体抗压强度,就更为理想.（2）进一步提高新型高水固结灌浆材料浆液的稳定性.实践表明,浆液在长时间静置时稳定性会变差,这对保证灌浆质量是不利的.应研究高水灰比条件下添加稳定剂,改善浆液性能同时又能保障结石体强度的技术方法.综上所述,新型高水固结灌浆材料的性能易于调整,且具有良好的综合性能,如果再进一步提高结石体在高水灰比条件下的抗压强度和提高浆液稳定性而不降低其结石体抗压强度,新型高水固结灌浆材料将具有更为广阔的应用前景,将能更好的服务于地质灾害治理及工程建设领域.
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请教各位大侠，1m3水泥浆（1:1）需要多少kg水泥？
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根据《锚固与注浆技术手册》中国电力出版社1999 表2.4.1中数据密度为1.49g/cm3（水泥密度取3）。也可按2.4.5、2.4.6式计算。 本网就有这本书
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根据《锚固预注浆技术手册》中国电力出版社1999 没有找到呀，在论坛上。是否能发上来，看看，谢谢
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设有x kg，则x/3+x=1，得出每升浆液中水泥0.75kg。x/3是水泥的体积，因为是1：1，水也有x kg，体积为x升，两者相加为1升。
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相同方法，其它水灰比的浆液每升中所含水泥就很好求了，0.5：1的就是1.2kg
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以下是引用songys在 21:13:00的发言：设有x kg，则x/3+x=1，得出每升浆液中水泥0.75kg。...还是不太懂，能讲的详细些吗？你怎么知道水泥+水两者相加为1升？ 谢谢。
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以下是引用yutang518在 7:54:00的发言：请教各位大侠，1m3水泥浆（1:1）需要多少kg水泥？...你知道水泥的视密度吗？既然是1：1水泥浆那么意味着水泥所占体积应为0.5m3，用体积乘以视密度就是水泥重量啊
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定额不是有配合比含量么
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以下是引用zhaojvn-10-27 7:14:00的发言：[quote]以下是引用yutang518在...你知道水泥的视密度吗？既然是1：1水泥浆那么意味着水泥所占体积应为0.5m3，用体积乘以视密度就是水泥重量啊说的很有道理！但我认为，要根据不同的情况去计算水泥使用量！
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以下是引用xueling在 6:50:00的发言：[quote]以下是引用songys在 21:13...还是不太懂，能讲的详细些吗？你怎么知道水泥+水两者相加为1升？ 谢谢。怎么知道两者相等于1升？我本来就是假设1升中含x kg水泥的呀。反正我们水利施工（特别是灌浆施工）中是这样计算，说比值一般指的也是重量比，如果其他行业指的是体积比，那就不应该是这样算了。具体如何，就麻烦其他知道的帖出来，也好学习学习。
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志同道合的盆友，快来
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他一定是哪里做的不够好，别替他瞒着了，告诉我们吧~
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[浆液]因为配制1升水泥净浆所需的干水泥重量为48
因为配制1升水泥净浆所需的干水泥重量为：（水泥的密度*水的密度）/（水的密度+水灰比*水泥密度）；水泥密度一般取3.15。该公式简明易算。所以，当水灰比为1，1立方水泥浆需干水泥重量为：1000*（3.15*1）/（1+1*3.15）=759kg当水灰比为0.8，1立方水泥浆需干水泥重量为：1000*（3.15*1）/（1+0.8*3.15）=895kg所以，配合比0.8—1时，配制1方净浆所需干水泥在759kg—895kg之间。另外，我最近研究了——新型高水固结灌浆材料。该材料具有以下特点：(1) 新型高水固结灌浆材料具有高水灰比特性。优化配方采用的水灰比为1.5，比普通水泥浆液采用的水灰比有大幅度的提高，增加了浆液的流动性能，使浆体流动度达33cm以上；高水灰比降低了浆液的浓度，减少了粒状浆材以多粒的形式同时进入孔隙或裂隙导致孔隙被堵塞的几率，更容易达到良好的灌注效果；同时，也减少因浆液的流动性能不足而引起的堵管等给施工造成的延误。（2） 新型高水固结灌浆材料具高水灰比条件下的较高强度特性。浆材能及时固结，使岩土体具有足够的强度，在水灰比高达1.5的条件下，其优化配方的3d最低抗压强度为6MPa，最高抗压强度可达12MPa；28d最低抗压强度为13MPa，最高可达24MPa。相对于目前其他高水灰比浆材，其抗压强度已有很大的提高，这是本材料的一大亮点。（3） 新型高水固结灌浆材料具有良好的凝结时间可调特性。该材料应用虽有高水灰比特点，但仍然能在短时间内凝结硬化，其凝结时间可以根据施工需要进行调整。通过调整优化配方浆液初凝时间可控制在15min到1h内，终凝时间可控制在50min到5h内，这种高水灰比条件下的性能调控方法具有创新特点。（当然也可以调至数秒钟就凝结）（4）新型高水固结灌浆材料具有良好的温度适应性。在实际灌注中，普通水泥浆液在低温条件下会长时间不凝结，而新型高水固结灌浆材料在乙料选择适当的情况下，能克服低温给浆液凝结时间带来的障碍，具有良好的抗低温性能。在*****地质钻探施工堵漏中的成功应用就证明了这一点。（5） 新型高水固结灌浆材料具有良好的综合性能，能在不同灌浆工程中使用。在实际使用时，可根据具体工程对浆液的性能要求，通过调整材料甲、乙料的配比，实现其综合性能满足工程的要求。这克服了传统的水泥浆液在高水比条件下长时间不凝结且强度很低的缺陷，有效地解决了灌浆过程中浆液流动性要求和灌浆结束后强度要求的矛盾问题，具有新颖性。但该材料还需改进的是：（1）进一步提高浆液结石体在高水灰比的条件下的抗压强度。虽然材料结石体28d抗压强度能达到24 ，但与低水灰比条件下的水泥浆液结石体抗压强度相比还有一定差异，如能到达较高标号的水泥结石体抗压强度，就更为理想。（2）进一步提高新型高水固结灌浆材料浆液的稳定性。实践表明，浆液在长时间静置时稳定性会变差，这对保证灌浆质量是不利的。应研究高水灰比条件下添加稳定剂，改善浆液性能同时又能保障结石体强度的技术方法。综上所述，新型高水固结灌浆材料的性能易于调整，且具有良好的综合性能，如果再进一步提高结石体在高水灰比条件下的抗压强度和提高浆液稳定性而不降低其结石体抗压强度，新型高水固结灌浆材料将具有更为广阔的应用前景，将能更好的服务于地质灾害治理及工程建设领域。1、水泥浆液水灰比为0.8:1-1:1。2、注浆水泥采用PO32.5水泥。3、双液注浆采用水玻璃38-43Be，，模数2.4-3.0。4、拌合水：水质应符合《铁路砼及砌石工程施工规范》中的各项规定。1.1配合比设计1m3水泥浆（绝对体积）需要的材料按下式计算：1000=WPW-CPC+PiPP式中W——水的重量（kg），C——水泥重量（kg），Pi——缓凝剂重量（kg），P——各种材料比重则：1000=WPW-CPC设PW=1.0，PC=3.12则：1000=W+0.32C由W/C=1.0得C+0.32CC=757.6（kg）W=757.6（kg）Pi=757.6×0.（kg）水泥浆：水玻璃=1：0.5（体积比），水玻璃密度为1.38（g/cm3）。根据此配合设计双液浆体稠度为8.4s，水泥浆比重为1.52（g/cm3），满足施工要求。水泥、水玻璃浆液在锦屏工程涌水封堵中的应用(胡国兵).cn放大 时间：
10:15:00 缩小 来源：《人民长江》2009年11月 打印摘要：水泥、水玻璃双液浆是以水泥和水玻璃作为灌浆材料的主剂，按要求的比例同时注入双液混合器内使其充分混合形成双液浆。这种双液浆具有价格便宜、无毒、凝结时间短、速度快、结石强度高等特点，不仅具有水泥浆液的优点，而且还有化学浆液的一些特性，凝结时间可以从几秒钟到几十分钟任意调节，灌后结石率可达100％，可灌性比纯水泥浆明显提高。在锦屏水电工程辅助洞(东端)涌水封堵灌浆施工过程中。采用水泥、水玻璃双液浆对涌水进行封堵，实践证明，封堵处理效果显著。对施工过程作了详细介绍，可供同类工程参考。关键词：水泥、水玻璃双浆液；灌浆；堵水；锦屏工程中图分类号：TV543．3 文献标识码：A 文章编号：(32—03 锦屏水电工程交通辅助洞由2条平行的单车道隧洞(A、B洞)组成，是锦屏一级、二级水电站前期工程的关键项目。其主要作用是沟通锦屏水电工程东、西端的交通，并兼做超前地质勘探。锦屏辅助洞具有大埋深、高地应力、高压大流量涌水等特点，是属于颇具挑战性的世界级工程。自日在东端B洞遇到高压涌水以来，锦屏辅助洞东端A、B洞多次出现大流量涌水，流量一直稳定在7 800 L／s左右，工程施工一度严重受阻。根据“预案在先、快速掘进、择机封堵、堵排结合”的原则，经过反复研究并结合工程实际，选择水泥、水玻璃双浆液注入渗水岩体进行封堵，是锦屏辅助洞东端堵漏灌浆的主要方法之一。至2008年l2月底，辅助洞东端涌水封堵灌浆工作取得了阶段性成功。水泥、水玻璃双浆液是以水泥和水玻璃作为灌浆材料的主剂，按要求的比例同时注入双液混合器内使其充分混合形成双浆液。这种双浆液具有价格便宜、无毒、凝结时间短、速度快、结石强度高等特点，不仅具有水泥浆液的优点，而且还有化学浆液的一些特性，例如它的凝结时间可以从几秒钟到几十分钟任意调节，灌后结石率可达100％，可灌性比纯水泥浆明显提高。1 水泥、水玻璃双浆液性能试验研究1．1 水泥、水玻璃双浆液试验在锦屏辅助洞及锦屏二级水电站引水隧洞的涌水处理过程中，对水泥、水玻璃双浆液特性进行了试验，部分试验成果如表1。表1 水泥、水玻璃双浆液试验成果(部分)1．2 水泥、水玻璃双浆液试验成果分析水泥、水玻璃双浆液的性能取决于水泥浆的水灰比、水玻璃模数和浓度，以及水玻璃与水泥二者的比例。根据图1所示浆液中水玻璃含量与凝结时间关系[1]，水玻璃的掺入量一般在水泥浆体积的25％一60％之间时，凝结时间较短、变化平缓。图1 浆液中水玻璃含量与凝结时间关系水泥、水玻璃双浆液试验成果表明，水泥、水玻璃双浆液的凝结时间呈以下规律：(1)水玻璃模数较大时，SiO2含量高，凝结时间短，结石强度高；水玻璃模数较小时，SiO2含量低，凝结时间相对较长，结石强度较低。(2)其它条件相同时，随水泥浆浓度的增加，凝结时间缩短。(3)其他条件相同，水玻璃浓度为30°～50°Be′时，水玻璃浓度减小，凝结时问缩短。(4)其他条件相同时，水玻璃与水泥的体积比在0．3：1～1：1范围内时，水玻璃用量较少，凝结时间较短。1．3 水玻璃酸碱性对双浆液的影响水玻璃化学灌浆材料大致分为在碱性区域凝胶化的碱类浆材和中性一酸性区域凝胶化非碱类浆材(即所谓的碱性水玻璃和酸性水玻璃)。碱性水玻璃浆液的主要缺点是凝胶体有脱水收缩和腐蚀现象(主要是因为发生SiO2的溶脱现象)，其耐久性较差并对环境有污染。酸性水玻璃可在中性区域内凝胶，凝胶体没有碱溶出，不存在碱性水玻璃的腐蚀现象和环境污染问题，耐久性较好。1．4 双浆液结石的强度问题试验表明，水泥、水玻璃双浆液结石的抗压强度主要取决于水泥浆液的水灰比，并与水玻璃溶液的浓度、水玻璃与水泥浆液的比例有关系。(1)水泥浆浓度的影响。水灰比越小，结石的抗压强度越高。(2)水玻璃溶液浓度的影响。水玻璃溶液的浓度对结石的抗压强度影响较为复杂，当水灰比较小时，随着水玻璃浓度的增加，不同龄期结石的抗压强度均提高(现场施工中水灰比一般为0．6)；当水灰比较大时，则随着水玻璃溶液浓度的增加，不同龄期结石的抗压强度均出现不同程度的降低；当水泥处于中间状态时(如水灰比为1)，则规律性较差。水玻璃溶液的浓度对结石早期及后期强度影响不同，结石早期强度随水玻璃溶液浓度的增加而增大，而后期强度则是水玻璃溶液浓度越小抗压强度越高。(3)水玻璃与水泥体积比(s／c)的影响。水泥与水玻璃进行化学反应时，要有一个合适的比例，在这个比例时，反应可以完全，结石强度最高。当水泥浆水灰比较大时(W／C =1)，S／C越小，结石强度越高；当水泥浆水灰比较小时，适中的s／c(S／C= 0．4—0．6)，结石强度更高。一般认为，使用较浓的水泥浆(W／C较小)，水玻璃用量也相应较多；使用较稀的水泥浆时(W／C较大)，则应使用较少的水玻璃。S／C对双浆液结石早期强度及早期强度的增加影响较为明显，S／C越小，浆液结石的早期强度越高，强度增长越快。根据上述试验结果，在锦屏辅助洞涌水封堵灌浆过程中，选择水玻璃掺人量为水泥浆体积的30％开展现场灌浆生产性试验，效果得到验证。2 水泥、水玻璃双浆液灌浆施工工艺2．1 孔位布置在涌水封堵灌浆施工过程中，根据所起作用的不同，可分为两类：分流减压孔、堵水灌浆孔。分流减压孔：主要是针对宽大裂隙及大涌水点而采取的措施，通过现场对涌水构造仔细观察，了解涌水构造的性质、特点、发育状况，在涌水构造带上游侧布置分流减压孔，一般梅花型布置2～3排，排距0．50～1．0／m、孔距0．50 m，距涌水构造带40 m以内。分流因为配制1升水泥净浆所需的干水泥重量为48_水泥比重孔数量原则上是把涌水构造带的水引排干净为宜。堵水灌浆孔：根据引流后揭露出的裂隙结构面的产状(走向、倾向、倾角)布置堵水灌浆孔，使钻孔与裂隙在不同深度斜向相交，并尽可能垂直于裂隙结构面。孔位可根据现场情况适当调整，孔位偏差控制10 cm以内。2．2 造孔分流减压孔孔径为219 mm、孔深小于40 m。采用CM一351型液压钻机配XAHS376移动式空压机钻孔，为防止高压涌水射出形成的反冲力，在施工过程中对钻机进行加固，保证钻机在各个工作环节的安全运行。堵水灌浆孔孔径为76 mm、孔深3～8m。采用ZQS一100B型冲击回转钻机配XAHS376移动式空压机钻孔。2．3 镶管镶管采用模袋法，管材为厚壁地质管。为确保引流减压孔引水畅通，防止串浆时被封堵，故镶管应尽可能深一些(6～10m)。孔口管的直径为127～156 mm，捆绑长度为3—5 m。用自制的手压泵将水灰比为0．5：1的纯水泥浆压人捆绑的模袋中，水泥浆中加入速凝剂、微膨胀剂以加快镶管水泥尽快凝结以及凝结后镶结牢固，当流量逐渐减小且压浆较困难时即结束，待凝24 h后开始下一道工序。分流减压孔孔口安装高压阀门，高压阀门需满足15 MPa压力的要求。2．4 水泥、水玻璃双浆液拌制水泥浆液采用ZJ一400型立式高速耐磨搅拌机拌制，然后输送到立式双桶储浆搅拌机内。水玻璃直接倒入储浆桶中。两种浆液均采用3SNS型灌浆泵或BW200／40灌浆泵直接泵入。不同的是输送水玻璃的灌浆泵上安装带控制阀的回浆管，以控制两种浆液的配比。2．5 灌浆管路连接及浆液控制双液灌浆中的浆液变换：双浆液的凝结时间也可通过调节水灰比、水玻璃浓度及水泥浆与水玻璃比例来调节。双液灌浆管路连接：可以在孔口混合，也可在孔底混合。孔口浆液混合器安装于灌浆孔口，每个灌浆管路均安装了自制的高压逆止阀，以防止浆液倒流堵塞灌浆管路。施工过程中，为防止因瞬时高压造成事故，针对可能超压灌浆的特殊情况(&10MPa)，采取在泵前安装自制的高压卸压安全阀的措施，取得了满意的效果。孔底混合是通过孔底混合双液塞实现的。灌浆时两种浆液(水泥和水玻璃)分别从塞子内管和外管进入孔底以充分混合，而灌浆过程中所使用的外管与内管是可拆卸的。在施工过程中，取得了两种浆液以60～70 L／min的速度快速注入的正常数据。相关的管路连接见图2所示。根据不同的孔深，采用不同长度的双液灌浆塞。这给施工带来了极大的方便。图2 双液灌浆管路示意双液灌浆控制：堵漏灌浆最重要的是凝结速度和结石强度，因此需准确控制浆液配比及凝结时间。主要措施是严格控制两种浆液的配比，特别是水玻璃的注入量，施工过程中采用回浆管控制流量的方法得到解决。2．6 浆液的结束标准所有裂隙、岩溶管道型渗水环境涌水封堵灌浆结束标准：采用在设计压力下，当吸浆量小于10 L／min时，继续灌注10 min结束该段灌浆。2．7 特殊情况处理(1)灌浆过程中遇断层、岩脉、溶洞等异常区时，应加强异常区可能连通部位的观测，为节省浆液用量，当发现跑、冒、串、漏浆现象必须及时封堵处理后方可恢复灌浆。(2)灌浆工作必须连续进行，若因故中断，必须马上处理，尽早恢复灌浆。如果中断超过30 min，则应进行钻孔冲洗，如冲洗无效，则应扫孔。恢复灌浆时使用开灌比级的水泥浆进行灌注，如注入率为中断前的90％以上，即可采用中断前水泥浆的比级继续灌注，如注入率为中断前的70％～90％，逐级加浓浆液继续灌注，如注入率小于中断前的70％，且在短时间内停止吸浆，则该段灌浆应视为不合格。(3)灌浆施工过程中发现冒浆、漏浆时，根据具体情况采用嵌缝、表面封堵、降低压力、加浓浆液、限流、限量、间歇等方法进行处理。若漏的是水或稀浆时可继续灌注；若漏的是浓浆时降低压力，直至漏浆停止，逐渐升压至原来压力继续灌注。如降压无效再变浓水灰比灌注，如降压和变浓均无效，且漏浆量接近注入量，停止灌注进行待凝，待凝时间24 h。如恢复灌浆后吸浆量接近于零或停止吸浆时，此段作为不合格孔段，视情况进行处理。对间歇灌浆时间超过30 min的孔段，采取重新扫孔、重复灌注的方法处理。若遇串浆情况，采用封堵被串孔进行处理。2．8 封孔(1)全孔灌浆工作完成后及时封孔。封孔前排除孔内稀浆，将孔内污物冲洗干净。隧洞腰线以上部位的灌浆孔采用“全孔灌浆封孔法”封孔，腰线以下部位根据现场实际情况，灵活采用封堵方法。(2)封孔压力不小于3 MPa，时间不小于30 min，孔口压摸齐平。(3)封孔材料采用掺轻烧MgO(掺量4％与水泥重量比)的高抗渗性水泥浆，强度等级M25，水泥浆的水灰比不大于0．5：1。(4)对孔口以下10～15 cm深的孔段用抗压强度不小于40MPa的环氧砂浆抹平。3 水泥、水玻璃双浆液堵漏灌浆效果与纯水泥浆灌浆不同，双浆液灌浆施工工艺略显繁琐。对压力大、流量也较大的涌水点或施工段采用纯水泥浆进行封堵时，因水泥浆凝结速度较慢，被水稀释或随水流走，导致灌浆效果不显著。采用水泥、水玻璃双浆液进行封堵，可以通过调节水泥浆与水玻璃的配比来控制浆液的凝结速度，从而达到良好的封堵效果。在辅助洞东端A洞K12+890处2个大涌水孔用纯水泥浆灌注，前后待凝5次，注浆量分别为9．369、9．781 t，无法进行封堵；后使用水泥、水玻璃双浆液，2孔共用水泥浆分别为1．322、1．050 t，水玻璃346、418 kg，封堵效果良好。在A洞K12+908～ K12+922(封堵前涌水量为200～300 L／s)、A洞K11+210K11+160(封堵前涌水量约450～500 L／s)及A洞K12+880～K11+890(股状涌水量约25 L／s且与K12+908～K12+922处大涌水点连通)等高压固结区均应用了水泥、水玻璃双浆液施工工艺，都取得了很好的效果。辅助洞东端B洞K10+660处左边墙裂隙发育，围岩破碎，呈股状涌水，裂隙宽度较大(最宽处达100 cm、长约150 cm)，涌水中有夹泥现象，涌水量约600～700 L／S，且与A洞K10+605～ K10+620处涌水点(顶拱溶蚀管道股状涌水直径约80 cm、涌水量约1 000—1 200 L／s)连通。在大涌水点的封堵灌浆施工过程中大量使用了水泥、水玻璃双浆液，使该涌水点成功封堵。经观察，已完成灌浆处理近半年的部位，无再次渗水现象发生。4 结语锦屏辅助洞高压涌水的封堵属世界级施工难题，．很多堵水灌浆的施工方法均是在堵水实践过程中不断摸索、总结得出的。水泥、水玻璃双浆液在锦屏辅助洞裂隙、岩溶管道型渗水环境涌水封堵灌浆中的成功应用，为锦屏水电工程辅助洞及引水隧洞高压涌水封堵奠定了坚实的基础。致谢在本文写作过程中，得到了长江委锦屏工程监理部副总监黄扬一高工的悉心指导，特此致谢!参考文献：[1] 水利水电工程施工手册编写委员会．水利水电工程施工手册．北京：中国电力出版社，2004．作者简介：胡国兵，男，中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院，工程师。 隧道超前小导管加钢支撑辅助开挖的施工工艺特别适用于自稳时间较短的砂层、砂卵（砾）石层、小断层带、软弱围岩带、浅埋地段、地下水较多的较弱破碎围岩地段。本文就超前小导管注浆工艺中的质量管理和计量控制方面的问题进行探讨，供各位同行参考。[关键词]：隧道；超前小导管注浆；质量管理；计量控制超前小导管注浆加钢支撑是隧道工程辅助开挖的一种施工工艺，简称小管棚施工工艺。该工艺特别适用于自稳时间较短的砂层、砂卵（砾）石层、小断层带、软弱围岩带、浅埋地段、地下水较多的较弱破碎围岩地段。小管棚施工工艺相对于大管棚施工工艺比较，具有相对简单便捷、经济实效。一般隧道进、出口端往往属于地质围岩类别低、自稳性差、开挖面渗水多的情况，因此超前小导管加钢支撑辅助开挖的进洞施工工艺被普遍采用。但在实践施工中普遍存在对小导管注浆的作用认识不清、对其工艺流程中的操作把关不严、对注浆量的控制不当等情况，造成实际注浆止水效果不明显、围岩固结不佳、计量注浆量远大于实际注浆量等问题。现将本人在工程施工中积累的部分经验和推导出来的公式供大家探讨。一、小导管注浆的分类根据不同的注浆目的注浆材料一般分为二类：第一类为注水泥砂浆，其主要作用为增强导管的刚度，如浙江17省道十八跳隧道；第二类为注水泥浆或水泥—水玻璃双液浆等化学浆液，其主要作用为：（1）通过浆液的化学作用，将坑道周围喷浆区的松散岩体在短时间凝固并达到一定自稳力，为掘进时的施工安全提供保障；（2）浆液进入岩（土）体的空隙凝结固化后起防水作用。水泥—水玻璃双液浆的固结时间一般为4小时左右，单液水泥浆的固结时间一般为8小时左右。在甬金高速公路白峰岭隧道金华端施工中，右洞为水泥—水玻璃双液注浆，左洞为水泥浆单液注浆，在地质条件、施工操作工艺基本相同的情况下证明：双液注浆的止水效果明显优于单液注浆。本文就水泥—水玻璃双液注浆的施工工艺予以重点探讨。二、浆液的特性双液浆的特性主要反映在浆液粘度、颗粒度和凝胶时间长短。采用的水泥浆的水灰比一般应小于等于1：1，水泥浆与水玻璃的体积比一般在1：0.3~1：1，在此范围内随着水玻璃用量减少，其凝固时间缩短。如需要缩短时间，在注浆中加食盐或三乙醇胺速凝剂。当水泥浆与水玻璃的体积比在1：0.4~1：0.6范围时，浆液使石体抗压强度最高。一般水玻璃浓度在30~50Be（波美度）之间，浓度越高浆液使石体抗压强度越高。我们实际在工程中采用双液浆为1：1的水泥浆（重量比）和35Be的水玻璃，前者与后者的体积比为1：0.5，水玻璃的比重理论推因为配制1升水泥净浆所需的干水泥重量为48_水泥比重算为145/（145-35Be）=1.318T/m，1：1泥浆的实际试验比重为1.512T/ m，该双液浆初凝时间为4分钟，终凝时间为70分钟。 33三、超前小导管设计参数Ф42mm无缝钢管长4~7m，管壁每隔20cm梅花形交错钻眼，眼孔直径6~8mm，风钻凿岩时的钻孔直径较管径大2cm。小导管顶端为尖锥型以利导管打入岩壁钻孔内，小导管打入岩体后尾端剩5-10cm，加焊已接有止回阀（如自来水开关）的短钢管。一般布置在隧道拱顶120°范围内，环向间距30~50cm，外插角为10~30°。四、注浆压力注浆压力是促使浆液在岩（土）层裂隙中流动扩散的一种动力，必须有足够的注浆压力来克服岩（土）内天然水头压力和地层裂隙阻力才能使浆液充分扩散填充，达到加固堵水的作用。因此，在浆液的粘稠度固定的情况，注浆压力直接与岩（土）层的裂隙宽度和粗糙度、裂隙发育程度、裂隙水头压力有关。压力过高亦会劈裂岩（土）体，因此注浆压力一般控制在0.5~1.0Mpa。五、工艺流程六、施工控制注意事项（1）注浆前应对开挖面层及附近5m范围内的坑道喷射厚度为5~10cm的喷射砼或模筑砼封闭作为止浆层。待止浆层有一定强度时方可注浆，防止浆液从各岩面裂隙中反渗；（2）安装注浆管时，应在注浆管与孔口岩面相交处用麻丝缠绕和胶泥（水玻璃与水泥）填塞，使之与钻孔孔壁充分挤压塞紧，实现注浆管的止浆和固定。胶泥未凝固到一定强度不得注浆；（3）及早、准确地做好各种试验配合比，现场严格控制各种材料用量，精确配制混合料；（4）浆液应先经过过滤网过滤，防止杂物进入注浆泵或进入小导管；（5）注浆时应先注无渗水孔，后注有渗水孔；（6）严格控制注浆压力，以防压裂开挖面。注浆机压力应与规定压力配套，不宜升压过快。注浆压力达到规定时应予以稳压一定时间，以利浆液进一步渗缝；（7）一个导管注浆时，相邻导管应打开止回阀让原来管内贮存的裂隙水从相邻的导管流出，当相邻的导管内流出浓浆时停止注浆，关闭相邻管的止回阀，再待达到控制压力时关闭该管的止回阀。然后在相邻管接上注浆软管，打开止回阀进行补压注浆，待达到控制压力时停止压浆关闭该止回阀；（8）配制的浆液应在规定的时间内用完；（9）反对用数水泥袋法计量总体注浆量，因为水泥的用量不能准确反映注入岩体的浆液体积与剩余在导管、设备、容器中的浆液体积。注浆时应认真记录注浆机吸管头容器原有浆液体积、中间加入的浆液体积和容器最终剩余浆液体积，严格把握实际注入岩体的总体注浆量。七、注浆量计算小导管注浆单管浆液扩散半径一般为0.5~1.0m。这与深孔超前围幕注浆的扩散半径2~4m（管径Ф75~Ф110mm、注浆压力为1.5~4Mpa）有明显区别，故《隧道施工规范》中的注浆量计算公式（如下）不能作为小导管注浆量的估算公式：V1=π╳R2╳H╳η╳α╳β ┈┈┈┈公式（1）V1为注浆量（m3）；R为扩散半径（m）；H为注浆管有效长度（m）；η为地层孔隙率；α为注浆系数0.7~0.9；β为浆液损耗系数1.1~1.4。查阅参考资料注2，以下计算公式相对符合实际单孔注浆量：V2=π╳R2╳c╳η=π╳[(0.6~0.7) ╳s]2╳L╳η ┉┉┈┈公式（2）V2为注浆量(m3) ;S为小导管中心距离(m); L为小导管有效长度(m); R为考虑到注浆范围相互重叠的原则，扩散半径取（0.6~0.7）╳s（m）；η岩体孔隙率%：Ⅱ类3~5%，Ⅲ类硬岩3~5%、软岩2~3%，Ⅳ类硬岩2~3%，软岩1~2%。 实际施工中因钻孔偏差或钻眼内的地质原因，注浆液窜浆或跑浆经常出现，每个注浆管内的注浆量很不均匀，因此理论单眼注浆量尚不能作为注浆的一个严格控制指标，应以整排小导管的理论推算总量作为上下范围的控制指标。故按整排小导管上下各0.5~1 m范围的岩土体内均已注浆填充考虑，应以下列公式估算注浆总量：（见图示1）V3=(π╳θ/360+2T/ R)╳[(R+T) 2 -(R-T) 2]╳η╳L╳β+ Q ┈┈┈公式（3）V3为注浆量(m3) ;θ为拱部小导管布设范围相对于圆心的角度；R为小导管位置相对于圆心的半径； T为浆液扩散半径0.5~1 m；L为小导管有效长度(m)；η岩体孔隙率%：Ⅱ类3~5%，Ⅲ类硬岩3~5%、软岩2~3%，Ⅳ类硬岩2~3%，软岩1~2%；β为浆液损耗系数1.1~1.4；Q为小导管的容积 (m3)。V3 理论注浆量应是一个注浆量控制范围值。在R、L、Q固定的条件下，以最小的扩散半径0.5 m、该类围岩最小的岩体孔隙率、浆液损耗系数代入公式得最小理论注浆量V3min, 以最大的扩散半径1m、该类围岩最大的岩体孔隙率、浆液损耗系数代入公式得最大理论注浆量V3max。同理可推算同一断面的上下双排或多排小导管一次注浆的总量。
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